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重康电力（深圳）有限公司
专为严苛商业应用而设计，提供卓越的价值和匹配的功能
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柴油发电机曲柄连杆装置由活塞组、连杆组和主轴、飞轮组等零部件构成。它的功用是供应燃烧场所，把燃料燃烧后产生的气体功能在活塞顶上的膨胀压力转变为曲轴旋转的转矩，不断输出动力。 柴油发电机曲柄连杆机..
2024-07-18摘要：柴油发电机房是指装配有柴油发电机及所关联的装备，以及燃油存放在一起的柴油发电机房。为了增强柴油发电机房的安全性，储油间的设置尤为重要，而其中储油间通气的规划更是重中之重。其通气的基础目的是保证..
2024-07-15导读：康明斯发电机组是主、备载电源的重要结构部分。日常使用中要加强对柴油发电机保护校验作业的管理，积极排除装备弊端，确保柴油发电机随时可用、能用、好用。另外，还应不断加强对运转人员现场技术的培训，使..
2024-07-14
摘要：柴油发电机进入空气的现象表现为排气管发出"突，突"声，并间断地冒白烟，伴有柴油机转速下降，工作无力，严重时自行熄火，停车及加大油门后会有好转.松开喷油泵放气螺钉，有带气泡的燃油向外喷出，这说明燃油..
2024-06-04柴油柴发机房工程规划主用参照代号
作为机构构造部分的特定项目按该机构的一方面或多方面相对于系统的辨识符，叫参照代号。为方便熟悉柴油发电机组系统、装置、装备的总体用途和结构层次，辨认文体内项目；同时，为便于查找、区分各种图形符号所表示的元件、器件、设备和设备，在电气图和相关文件上采用参照代号标注在图形符号旁，以便在图形符号和实物之间建立起比较明确的对应关系。参照代号应是惟一地标识所研究的机构内关注的项目。参照代号常用的有单层参照代号和多层参照代号。 国家标准GB/T 5094.1—2002（idt IEC 61346—1：1996）、GB/T 5094.2—2003/IEC 61346—2：2000已发布实施，GB/T5094—1985已作废，依据GB/T5094—1985编制的行业标准及国家建筑标准规划00DX001中的“项目种类的字母代码”应停止操作。本文通过摘录GB/T5094—1985“表1 项目种类的字母代码表”和GB/T 5094.2“表1按功用或任务划分的项目类别及字母代码”并进行比对，针对00DX001《建筑电气工程设计常载图形和文字符号》中“项目种类的字母代码”提出修编建议的“参照代号字母代码表”，供读者应用现行国家标准GB/T 5094时参考。 国家标准GB/T6988.1—1997《电气技术用文件的编制第1部分：一般要求》（idt IEC 1082—1：1991）第4.7.1条规定了应按照GB5094操作项目代号和端子代号，2002年8月5日发布的国家标准GB/T 5094.1—2002《工业系统、装置与装置以及工业产品结构原则与参照代号第1部分：基础规则》（idt IEC61346—1：1996）将“项目代号”改为“参照代号”，并在“附录E”中警示“待GB/T5094.2发布后”GB/T5094—1985“表1项目种类的字母代码表”“作废”。国家标准GB/T 5094.2—2003/IEC61346—2：2000《工业装置、装置与装置以及工业产品组成原则与参照代号第2部分：项目的分类与类别码》于2003年6月5日发布，2003年12月1日实施。即电气技术用文件的编制应操作项目代号和端子代号，依据GB/T5094—1985编制的行业标准的项目代号及建设部批准实施的国家建筑标准布置00DX001《建筑电气工程设计常载图形和文字符号》中“项目种类的字母代码”亦应停止操作，并需重新修编。 项目代号（Item designation）是用以辨识图、图表、表格中和装置上的项目种类，并提供项目的层次关系、实际位置等信息的一种特定代码。 完整的项目代号包括四个代号段：高层代号、位置代号、种类代号和端子代号，各代号段的前缀符号分别是=、+、-和“：”。高层代号表示系统或装备中任何偏高层次项目的代号；位置代号表示项目在组件、装备、装置或建筑物中的实际位置的代号；种类代号是用于辨识项目种类的代号；端子代号是用以同外电路进行电气连接的电器导电件的代号，同项目中的功用无关。每个代号段的字符都包括拉丁字母或阿拉伯数字，或者由字母和数字构造。种类代号由字母加数字组成较为多发，国家标准GB/T5094—1985仅给出了种类代号的字母代码，前面加上前缀符号“一”；其后加上项目规定的数字便构造完整种类代号。项目种类字母代码可由一个或和几个字母组成。如采用多个字母构成字母代码，字母00DX001是按照GB/T7159—1987《电气技术的文字符号制定通则》的规定确定的。 国际标准IEC61346—1由IEC第3技术**《文件编制与图形符号》的3B分**《文件编制》和国际标准化组织（ISO）第10技术**《技术制图产品定义与有关文件》共同编制，显然更具权威性。现行国家标准GB/T 5094等同IEC61346标准，由四部分组成，即GB/T 5094.1“第1部分；基本概念；GB/T 5094.2“第2部分：项目的类型与类型码， GB/T 5094.3“第3部分：运用导则；GB/T 5094.4“第4部分：概念的说明，上述标准均已发布实施，原有国家标准GB/T5094—1985已废止。 参照代号（reference designation）是作为装置结构部分的特定项目按该机构的一方面或多方面相对于装置的识别符。用于辨识项目，以便把不同种类的文件中项目的信息和结构机构的产品关联起来。参照代号由前缀符号和三种代码的一种构造。 参照代号三种代码分别是字母代码、字母代码加数字、数字。参照代号由前缀符号和三种代码的一种构成。参照代号的前缀符号的字符“=”表示项目的功用面“-”表示项目的产品面“+”表示项目的位置面。 字母代码可以表示项目、表示项目种类。种类的字母代码应把项目类别而不考虑项目在特定状态下如何操作。表示项目种类的字母代码应按GB/T 5094.2—2003/IEC61346—2：2000选定，见表2。 国家标准GB/T 5094.1—2002规定了“字母代码可以包含若干个字母”；GB/T 5094.2—2003规定了为了对项目进行更具体的说明，可以规定子类，即参照代号的字母代码可以是多字母。在GB/T 5094.1—2002还规定了“在会有多个字母代码中，第二个（第三个等等）字母应是第一个（第二个等等）字母所代表的种类的子类代表。，其规定表明了各字母之间应有从属关系。故而多字母参照代号通常第二个（第三个等等）字母可采用GB/T 5094.2表1中的分类的字母代码。基础参数是进行工程电气设计的依据，建筑电气设计理论是设计基本。要做好建筑电气布置没有什么“秘诀”，只有扎扎实实地打好基础，学习好建筑电气设计理论，练好基本功，才能在遇见问题时，获得正确排除问题的方案，发现复杂的问题里面所包含的简单规律，这也是电气工程师成长的必由之路。柴油柴发机房的火灾原因和防火规范
高层建筑室内柴发是高层建筑的重要装置房，是安全供电心脏的重要结构部分，特别是产生突发事件时，是维持整个建筑一系列设施正常运转的关键设备；同时又因为其火灾种类较多，装备昂贵，故它的消防技术和安全**导致设计者和有关部门的高度重视。 柴发在建筑楼层中操作，出于防火、消防安全需求，对供电的安全可靠性提出了的严格的要求。柴发机组作为常备用电源，在放置操作的时候，需做好消防办法，规范布置机房。对于柴油柴发机房而言，它具体安装了发电机组、电气装备和供油设施，它可能出现下列几种火灾： 供油系统的输油管路、容器泄漏或火灾时遭到破坏，油类流淌到地面，接触到发热烟气或明火而燃烧。 针对高层建筑室内柴油油机房的消防要求，《高层民用建筑布置防火规范》（GB50045-95 2005年版，以下简称《高规》）7.6.6.1条是这样规定的：“宜设自动喷水灭火系统”，其条文说明是“可以采取水喷雾灭火系统”。因为条文和条文说明的描述不一致，同时一些消防管理部门对此作出了特别要求，此外在某些建筑工程中，布置采取了突破规范的消防设施，这些都致使了各方面的关注，也出现了诸多的争议，归纳起来有下列几种不一样的理解和做法： 1、该当以《高规》7.6.6.1条文“宜设自动喷水灭火机构”为准，条文说明中“可以采取水喷雾灭火装置”不算。 它涵盖了普通自动喷水灭火机构、雨淋装置、水幕装置、水喷雾灭火装置等，它是上述各种的统称，条文说明中具体指出了采用水喷雾灭火装置”，应以条文说明为准。 既然是条文规定“宜设自动喷水灭火装置”，条文说明又说“可以采取水喷雾灭火机构”，在规范用词说明中，“宜”或“可”表示稍有选用，故上述两种系统都可以采用。 《高规》4.1.3.4条，柴油油机房设计在高层建筑和裙楼内时，应设置火灾自动报警机构和除卤代烷1211、1301以外的自动灭火装置。从这条规范可以看出，对于高层建筑室内柴油油机房的消防，法规并不限制在一定要以水为介质的自动灭火机构，亦可以采用气体消防系统。 高层建筑内通常都设有自动喷水灭火系统，其供水设施是现成的，经济方便。自动喷水对固体表面火灾的功用详细有冷却、控火、避免火灾蔓延，但对于发电装备、电器装置可能出现影响。如正在工作的发电机组出现火灾，其温度很高，突然喷水，因热胀冷缩效应，可能出现爆裂而受损；电气设备经水喷淋后，可能失去正常作业的功用。另外，水无法扑救电气火灾和可燃液体火灾。 水喷雾灭火装置，是由自动喷水灭火机构派生出来的一种自动灭火系统。通常情形下，它可以和自动喷水灭火机构共用供水设施。它的灭火性能和灭火效果是： （1）冷却用途：具有巨大表面积的水雾滴能吸收大量的热量并迅速汽化，使燃烧物表面温度骤降，导致热分解中断而中止燃烧。 （2）窒息用途：水雾滴受热后汽化成比原体积大的多的水蒸气，使燃烧物周围空气含氧量减少，燃烧因缺氧受到抑制或中断。 （3）乳化作用：柴油油机房通常采用闪点大于60℃且不溶于水的柴油，当水雾滴喷射到正在燃烧的液体表面时，因为水雾滴的不断冲击，在燃烧液体表面形成搅拌作用，造成不燃性的乳化层，使燃烧中断。 （4）电绝缘性能：离心雾化型喷头喷射出来的雾状水滴是不连续的间断水滴，具有良好的绝缘性能，不仅可以扑救电气火灾，而且不导电。 《水喷雾灭火机构设计规范》（GB50219-95）1.0.3条指出，水喷雾系统可用于扑救固体火灾，闪点高于60℃的液体火灾和电气火灾。 《气体灭火系统规划规范》（GB50370-2005）3.2.1条，气体灭火装置实用于扑救下列火灾：对比以上几种灭火设施的灭火性能和柴油油机房火灾种类，高层建筑室内柴油发电机房应选择水喷雾灭火机构或气体灭火系统，普通喷水灭火机构不能扑救电气火灾和可燃液体火灾，故不能作为高层建筑柴油柴发机房的灭火机构。柴油发电机并车运行的5大优势是什么？
市面上现有的标准发电机组输出容量上限，有时可能远远超出了您的较大需求，或与您较大的需求相关，而这正是操作并联柴油发电机可以排除的问题。 基本上，建议同一台大型柴油发电机组并行运转。然而，因为成本、空间和不可预知的需求以及跟上异样的状态限制。因为控制技术比较先进，机组并列运转的要求大大减小，而机组并机运转则可提供额外的电力。多台柴油发电机并发工作的重复工作，自然地，比单台柴发机组供应的基本负荷更大。如有必要，在框架中的不一样单元之间根据需要重新分配单元，以满足需求。很多情形下，要求加强强度达到较高强度的基本负载一般只是框架总发电量的一小部分。机组并行作业，这意味着，不管某个机组关闭与否，较基本的机组都会有很大的重复。在对发电机需求进行测量时，要正确地扩展堆中的增量往往是困难的，而且要准确安排额外的要求是困难的。假设堆预测很强，那么您对柴油发电机的潜在兴趣将比通常更大。类似地，如果缺少Stack投影，则没有可靠的备用电源。或必须改用昂贵的发电机大修，或尽管整体上已有另外一套。机组并联运转，在不影响你的预算或者偶尔需要昂贵装备的情形下，对多样性的考虑就更少了。不管你的物理空间够长，如果需要的话，发电机就会供应额外的电力。这样，可将重复性的柴油发电机与机组分离，并可在不一样的位置单独使用。比较之下，采用多种单元式柴油发电机，适应性更强。并列运转的多台柴油发电机不应处于这种状态。减小了对于单独的，更大的发电机产生巨大印象的需求。你可以想出一些途径，让他们适应不一样的环境，或者在这些地方建造屋顶设施，或者装配小型发电机。由于这些单位并不需要一个与之相邻的整体空间，于是它们可以按期地被引入到小的办公室或者任意空间中。机架内的柴油发电机很难分离或需要修理。个别部件可能会出现问题，而且调整时不会影响不同的部件作业。平行体系构成的重复性特征确保了各个层次的安全，确保基础电路的连续供电。单机并联式柴油发电机通常有较小的限值。在这种发电机中，发电机一般由工业、平轨或大功率发电机组成，其制造工艺精良，使之具备高质量、低功耗、低功耗等特征。如需领会更多，欢迎继续关注康明斯电力。柴油发电机主用调节方法攻略
柴油发电机各种调节方法皆因机型和装置的不一样而各有不同，特别修理后需达到的性能要求也因机型和设计的不同，及柴油发电机的年龄，运转现状和燃用燃油的变化而不断改变。本文中所罗列的调节法是根据基本原理相有的实际工作经验总结而来的，较终用户应当以其操作介绍的内容为准。因现今社会及市场对柴油发电机节能性能及防污染等各方面的要求在不新提高，诸多新机型和新技术也相继问世，很多老的技术与经验也再就不适合了。由此，对柴油发电机的检修与维护还是应以说用书为准，防范产生经验主义“非法”。在替换缸垫、活塞环或因为气缸垫漏气而按规定力对缸盖进行紧固时，必须对气门间隙进行调整。因为气门间隙过大会使气门晚开早关（正常情况是进气门早开，排烟门晚关）、进气不足、排气不净、引起噪音过大等问题；而气门间隙过小会造成气门关闭不严，烧蚀气门或漏气。下面以康明斯柴油发电机为例介绍一下气门间隙的调节方式。（1）先按柴油发电机的转动方向转动主轴，使飞轮壳上的指针对准飞轮上的“0”刻度线，再拆下气缸盖罩壳，判定第一缸是在上止点还是第六缸。在压缩冲程后上止点确定后，按进气门0.25mm、排烟门0.30mm的规定进行调整，在调整的步骤中既不能让塞尺太紧，又不能太松，调节完毕后，把摇臂固定螺帽锁紧。且记，在调节前一定要把推杆放在挺杆的中间位置，否则，调出的气门间隙不正确，其甚至会把凸轮轴、推杆、挺杆故障。（2）在第一缸为压缩冲程的上止点时，可调节的顺序是：第一缸，进、排气门均可调节；第二缸，调进气门；第三缸，调排气门；第四缸，调进气门；第五缸，调排气门后按柴油发电机的运行方向转动飞轮壳检视口的指针对准飞轮上的定时“0刻度线，再把没有调整的气门调节一遍即可。柴油发电机的润滑方法分为压力润滑和飞溅润滑。在柴油发电机的运转程序中，如果机油压力太低或太高，则会部分危害柴油发电机的润滑质量。所以，必须使机油压力控制在规定范围内，康明斯系列柴油发电机的机油压力范围应为2.5~3.5kg，在柴油发电机刚起动1min后，如果机油压力没有指示，则应迅速停机进行严查，查明缘由并清除故障后，再进行起动观察机油压力。柴油发电机从低速到高速的过程中，机油压力逐渐升高，待柴油发电机到达额定转速后，机油压力慢慢恢复到规定值。若在20而n之内机油压力无法恢复到规定值，就要对机油压力进行调节。康明斯系列柴油发电机在机油过滤器侧面都有一个调压阀，去掉螺帽，松开锁紧螺母，用螺丝刀转动调节螺栓。旋进时，机油压力升高；旋出时，机油压力减轻；调整后，将螺母拧紧。特别敬告操作手的是，若调整机油压力后，机压还是过低，则操作手应对机油吸油盘或机油的品质进行严查。在柴油发电机组的操作过程中，经常会产生充电电流表指针不动、充电电流过量或过小等损坏。在正常状况下，6Q-195电瓶的充电电流为10A左右，过大会造成蓄电池使用时限缩短，过小则无法给电瓶按时充电，由此就对调节器质量提出了更高要求。在装配试运行时，如果充电电流大于15A，就要对调节器的限流弹簧进行调节，使弹簧缩短，这时电流就会减轻；反之，则增大。在调节过程中注意不要用力过猛，轻轻的碰，直到符合要求为止。对康明斯柴油发电机风扇皮带的调整要有一定的要求。风扇皮带过紧，会使直（交）流发电机轴承、水泵轴承、风扇轴承损伤加剧：皮带太松，又会造成风扇风量不足，影响水箱宝的冷却，同时发电机输出电压下降，水泵流量减小，达不到操作效果。所以，一定要按使用方法对风扇皮带进行调整。在正常情况下，在风扇轮与发电机轮的中间位置，用3~5kg的力向下按压风扇皮带时，风扇皮带与平衡位置相比下降10~20min为宜，否则不符合使用规范。在柴油发电机的使用流程中，往往由于受气候或电瓶电量不足的影响而难以对柴油发电机进行启动，此时使用手可采用对柴油发电机进行气门减压的步骤来达到降低压缩比，改良起动阻力的方式对柴油发电机进行启动。这种调节方式是将气门顶开，以减轻曲轴转动阻力。如顶开过量，则在活塞到达上止点时会与气门相碰而出现事故；顶开过小，又不能起到减压用途。所以，在调节前一定要用厚度适宜的工具进行减压，例如，在起动前，可以用平口螺丝刀塞进摇臂与进气门之间，一个缸减压不够，可采用两个缸。减压启动后，立即撤掉螺丝刀。采用这种程序时，较好把螺丝刀放入摇臂与气门之后，先盘动飞轮两周，观察气门会不会与活塞相碰，一切验查无误后，再进行起动。柴油发电机组起动后，在低速度时，再把气门罩壳装配完毕。向汽缸中喷油的时刻即为喷油针阀开启的时刻。值得特别提出的是喷油提前角 、出油提前角和供油提前角是三个性质不一样而又密切相关的概念。（3）供油提前角 ：柱塞 开始上行至活塞到达上止点之间曲轴所转 角度 。柱塞开始上行 ，但并没有出油 ，直到柱塞关 闭回油 口 5才开始供 油 ，油压上升直至打开喷油针阀 才开始喷油。把这一系列动作搞清楚以后康明斯发电机公司才能做接下来的工作。（1）转动凸轮法 ：盘 车至油泵供油始点 ，松脱油泵凸轮轴连接法兰盘 ，盘车至你想要的提前角度(此时盘车油泵凸轮轴是不转动的 )， 再把法兰盘从新连接牢 固。（2）升降柱塞法 ：有些油泵下面的顶头上有调整螺钉 ，顶头调 高 ，定期提前 ，顶头调低 ，定期滞后 。转动凸轮法是所有缸一起调整 ，而升降柱塞法是单缸调节。转动 凸轮法实用每种机型 ，而升降柱塞法只适用于有调节螺丝的机型。有调整螺丝的尽量只用升降柱塞法调节，如果节范围超过2°。建议用转动凸轮法。因为增强调节螺丝过量，有可能产生由于油泵柱塞位置偏高而顶坏油泵出油阀的事故。用转动凸轮法调节后一定注意连接法兰的固定，于方无法发生滑位的现象。升降柱塞法调整后也要注意锁紧螺丝的上紧。柴油发电机怎么样实现自动起动与大电转换
摘要：康明斯公司在本文主要引荐了大电柴油发电机双回路供电实现智能化切换，在大电损坏时快速准确转换至柴油发电机供电，电网正常后恢复电网供电，柴油发电机冷却后可靠关闭。通过ATS开关及附属继电器与柴油发电机操作界面有机的结合，规划出大电、柴油发电机自动转换系统。 从用户现有供配电装置实际情形出发，较大限度利用现有设备，降低配套装备数量，减少整改成本，提升切换系统运转的可靠性。继续使用英国深海柴发机组操作系统（简称柴油发电机组控制模块，下同），由柴发机组控制屏监控发电机的运转，应尽量选定控制电压为AC220 V/380 V的切换开关，如必须选择直流控制电源，应选取控制电压等级为DC24 V的切换开关，由发电机蓄电池直接供电，避免另配直流稳压电源而增加配套装置。图1为双电源转换柜示意图，来实现智能化切换。 作业机理如图2所示。电网监测详细实现对市电电压实时监测，当市电损坏时能给发电机自带柴发机组控制面板发出启动信号，并驱动转换装置切换。电网与发电机相互转换由切换装置完成，用户现有配电装置和发电机都具备相应短路、过载等保护功能，同时考虑投入成本、安装空间等详细因素，切换装备不考虑断路器形式，只在ATS（PC级）开关中选定。直流充电电源，具体给柴油发电机组控制系统待机供电和发电机电瓶充电，电网监测和转换装置是否需要直流供电，待实施方法确定和器件选型后，根据需要再定。 根据布置思路与布置原则，结合现有配电装置情形，以及目前电器市场的成熟产品，有两种实现对策。ATS开关接线所示，柴油发电机组操作界面界面如图4所示。 由ATS智能控制屏、ATS开关和柴油发电机组操作界面构成自动转换机构。ATS智能操作系统可精确监测电网、发电两路三相/单相电压，对发生的电压异样、断电、过压、欠压、缺相、相序做出准确判断，经延时后控制ATS开关切换，发出发电机延时启动信号。可设定电网优先用途，同时具有计算机接口模块，可实现计算机编程控制。其特征是能对电网及发电电压异样全面精准监测，ATS开关转换步骤可人为设定，可满足多种转换要求，适应性广，能实现计算机编程控制。但整改成本偏高，占地面积大，安装调试难度大。 由ATS开关及保护继电器、时间继电器等和柴油发电机组控制模块组成自动转换装置。保护继电器能够监测电网三相/单相电压，对断电、缺相、相序、三相不平衡等做出正确判定，发出发电机启动信号，经柴油发电机组监控系统延时后启动发电机，发电机起动后，时间继电器控制ATS开关延时切换至发电机，当电网恢复，直接切换至大电，具备大电优先功用，发电机运行由柴发机组操作系统监控。具有老旧低压配电柜整改成本低、安装调试简单、占用空间小，较主要是能利用现有装置等特性。 通过比较，方案二接近办法一的控制转换作用，但构成简易，易于实现，方便保养，且造价低廉，手段二更实用于用户配电装置陈旧现状。图3 双电源切换开关（ATS）接线端子示意图 举例某用户现有电力变压器功率160 kVA，较市电流230 A，发电机功率130 kVA，较电网流188 A。从可靠性和电气寿命等方面考虑，ATS开关功率应适当放大，初步确定为300 A。选择ATS开关时，联系到了3家专业生产授权厂商，详细从可靠性、使用时限、切换功能、接通分断能力、额定电流、电压等方面考虑，较终选取了SYK1-300A型ATS开关。此开关采用双列负荷式触头、横拉式装置、微电机预储能以及微电子控制技术，基本实现零飞弧，可带载切换。机械使用带手动用途，可靠性高，使用寿命10000次以上。表1为详细电气性能参数。表1 SYK1-300A型ATS开关具体电气性能参数 为实现电网监测功用，选取xJ3-C型断相与相序保护继电器，作线路的断相、相序、三相电压不平衡故障状态的保护控制作用，其相关参数及技术性能如表2所示。 根据柴油发电机启动后需要有几十秒的稳定运转时间，故选型JsZ3A-B型时间继电器能满足延时转换的要求，相关数据如表3所示。 此布置电路需要扩展触头数量和触头容量，于是选取小型通用继电器HH53P，其工作电压220 VAC，触头功率5 A，触头数量3常开、3常闭，装配步骤为导轨式。 选型RT28N-32型熔断器可满足二次回路的保护功能，装配程序为导轨式。 在市电、发电手动转换运行期间，发电机只在市电停电或按期试机等需要启动运行时，由蓄电池提供起动电力，手动启动发电机运转。平常蓄电池处于开路状态。电瓶的充电（蓄电池存在自放电情形）具体是定期（2~3个月）由40 A脉冲式充电器进行一次6~8小时的补充电，使电瓶达到满电状态。在市电、发电自动转换升级改造后，柴发机组操作界面需采用自动模式，发电机将长期处于备用待机状态。 柴发机组控制模块直接由2只12 V、105 Ah原配蓄电池串联24 VDC供电，能否满足长期待机要求，需要进行估算：I2：风帆6-0A-105蓄电池自放电电流（因为风机蓄电池进行了技术升级，自放电电流很小，日放电率小于1%）取20 mA。μ——蓄电池功率下线保持率，当电瓶放电到一定容量时，会造成发电机起动失败，出于安全考虑取保守值70%； 通过计算可以看出，由蓄电池直接供电给柴油发电机组操作系统16.4天后，蓄电池已达到启动发电机所需容量的下限，必须要进行一次充电。这样频繁充电造成蓄电池功率快速降低，加之长久小电流连续放电，会造成蓄电池板极活性减少、硬化等状况，严重缩短蓄电池使用寿命，给发电机正常工作埋下隐患，因此必须加装电瓶浮充器。 BCC6B智能浮充电源是专为发电机组备用电池24V铅酸电池布置，采用电池管理IC新技术进行三段式智能充电，具有恒流快充、均流冲、涓流浮充，延迟电池使用时限，避免电解溶液的分层和硫化，是传统浮充电源的升级换代产品，其技术指标如表4所示。 总的来说，市发电切换柜的主要功能是确保生产用电的连续提供，**企业重要装备不会因断电而受到危害或损坏。当电网出现中断或异常时，大电切换柜可以快速将电源转换到康明斯发电机组上，以防止重要装备停机、事故或数据丢失等问题。电网切换柜的切换时间会根据主要装备的性能和布置有所不同，通常来说，较短的切换时间可以达到几毫秒甚至更短。这样的短的切换时间可以确保设备在市电产生中断时不会受到明显的干扰，**电力机构的连续作业。柴油发电机的排气消声器降噪原理与效果
排烟噪音是工程机械的具体噪声源之一，消声器作为柴油发电机组排烟装置的具体消声装置，其性能好坏决定着的噪音水平。柴油发电机的消声器也称为声音衰减器，旨在降低不一样分类装置出现的声音。消声器通常安装在柴油发电机的排烟管前端，它们有助于较大限度地减轻声音输出。若与柴油发电机的尾气净化系统同时使用，其降噪效果更加明显。近年来，随着噪音法规的日益严格，对消声器的设计要求也逐渐提高，，从而致使排烟基频及其倍频呈现出低频化的特点。工程机械排气噪声是以中低频为主的宽频噪音，因此要求消声器在兼顾全频段消声的基本上具有优异的中低频段消声特点。柴油发电机排烟消声器主要从消声性能、空气动力性能与构造性能三个方面进行剖析，它应有过高的、频带较宽的消声量、较小的阻力损失及构成大概等特点。柴油发电机机排烟消声器，通常布置成微穿孔板阻抗复合式，它在低、中、高频都具有较高的消声量，能够承受发热和气流的冲击，阻损低，再生噪声小，消声量可达20dB（A）以上。常用微穿孔板阻抗复合式消声器结构。这种消声器特别是微穿孔管段的有关理论和计算方式还不完善，通常须通过实验测量后方可评价其性能优劣。因消声器的膨胀比m（m=D2/d2）与消声量关系较大，故规划时要合理选定，通常宜控制在4～15之间，在一定范围内，m越大，消声效果越好，但m无法太大，否则膨胀室截面过量，使中、高频声波在消声器内不以平面波形式传播，而呈束状波通过，遂导致消声量显著下降。在低频范围内，当波长比膨胀室尺寸大得多时，由于膨胀室自身相当于一个低通滤波器，因此会影响柴油发电机消声器有效的低频消声范围。吸声系数和频带宽度主要由穿孔率和孔径确定。微穿孔板的孔径在0.5～1mm范围，穿孔率在1%～3%比较好，厚度一般在0.5～1mm之间。通常多采用双层微穿孔板，以达到宽频带与高频吸收，前面接近气流的一层穿孔率有时略高于后层，前、后腔深可相同也可不同，但前、后腔深比例不宜大于1:3。在阻性消声器中，噪声声波通过消声器通道时，吸声材料使声能转化为热能，起到消声功用。阻性消声器的性能取决于吸声材料的性能。柴油发电机的噪声频率具体分布在中低频区，特别是在低频区噪音值较高。一般吸声材料在低频时吸声系数很小，吸声性能较差，所以不宜采用阻性消声器作为柴油发电机的排气消声器。由于它的中高频消声效果好，故而特别适用于消减增压柴油发电机的进气噪音。抗性消声器是根据声波的滤波原理而规划的，其性能具体取决于几何尺寸和形状。它由膨胀室或共振腔与一些有限长的管子适当组合起来，利用管道截面的突然变化使沿管道传播的某些频率或频段的噪声部分地反射回去，使部分噪音不能通过消声器。抗性消声器详细用于消减中低频噪音。柴油发电机具体噪音分布在中低频区域内。于是，选择抗性消声器是比较合理的。常规型通气排气消声器，如微孔板式消声器和带有吸音填料的消音器要是使用在这种环境下，是绝不可取的，原由是其只能起到一时的消声降音。（1）因其在使用流程中柴油发电机所排出烟气有一定含量的烟尘，且含有一定的油性，故而这些烟尘极易附和在微孔板上或具它吸音填料体上造成消声贝率骤然下降，达不到理想的消声降噪效果；（2）因油性的烟尘附和在吸音体上是极难将其排除的，即使护面构成上的尘泥去除了，可内吸音填料层却因在含油尘工况下运行失去了多孔透气的吸音功效，故而此类消声设备运转周期短，在含有一定烟尘及粉尘的排烟条件下不宜采用。依上述状况，康明斯干式消声器采用了扩张及共振原理将两种抗性消声机理完美结合应运，清除了柴油发电机排烟口消声的难点，且达到理想之效果。根据您的需求可在柴油发电机消声器的排气口处加装过滤装置。柴油发电机的专用拆卸工具和测定装置
康明斯公司为了增强员工对柴油发电机的修理和维保能力，通过拆卸实习的组织与教学，进一步加深和巩固所学理论常识，充分调动了学习积极性和能动性，使管理人员剖析问题和解除问题的能力大大增强。柴油发电机的拆装与装配时刻需要用扳手等不同的工具，因此动手能力显得尤为重要，通过动手使用，可以激发学习兴趣、培养合作意识、促进思维的创新、处理实际间题，因此更应该加强动手能力的培养。1、柴油发电机的拆卸安全规则是为了保证人身安全和机械装置安防止人身事故和工具、仪表及机器、零件的磨损、变形及破损。3、在动手拆卸前，拆卸人员应首先领会所拆机器的构造特性和装配技术规格，明确拆卸目的，制定解体方案。4、为了防止拆装工作中途停顿下来，应事先准备好所需的工具、吊具、索具、放螺丝螺母的桶盆等，准备好拟换上的垫片、填料、备件和易发件等，清理好拆卸所需的场地空间。专用工具分为拆卸工具和检测工具，其中检测工具包括塞尺、量缸表、游标尺等；专用拆卸工具包括顶拔器、活塞环解体钳、气门弹簧钳等。以下为专业工具的引荐： 顶拔器又称拉铃、拉拔等，由拉爪、座架、丝杆和手柄等构造。顶拔器通常用于拆除配合较紧的轴承和齿轮等机件。拉工件时，不能在顶拔器手柄上随意加装套管，更无法用锤子敲击顶拔器手柄，以免事故顶拔器。顶拔器工作时，其中心线应与被拉件轴线保持同轴，以免事故顶拔器。如果被拉件过紧，可边转动丝杆、边用木锤轴向轻轻敲击丝杆尾端，将其拉出。 气门弹簧钳是气门弹簧拆卸的专用工具，有弓形气门弹簧钳和杠杆式气门弹簧钳等多种。弓形气门弹簧钳的凸台用来顶住气门头部，压头是半边切开的，压缩气门弹簧时，两锁片便落在压头的凹槽内，将其取出即可。杠杆式气门弹簧钳用于拆除顶置气门。操作弓形气门弹簧钳时，先旋出螺杆至凸台顶住气门头，并使压头贴住气门弹簧座，再转动螺杆，带动压头压缩弹簧，使锁片落在压头凹槽内。操作杠杆式气门弹簧钳时，将前端槽孔套到汽缸盖螺柱上，旋上螺母定位，并使槽孔对准气门弹簧座，然后压下弹簧钳手柄，将气门弹簧压缩，用尖嘴钳或磁性螺钉旋具取出气门锁片。 活塞环解体钳是用来拆卸活塞环的专用工具。操作时，将活塞环拆除钳卡入活塞环的端口，并使其与活塞环贴紧，然后握住手柄缓慢捏紧，使活塞环张开，从而将活塞环从活塞环槽内取出或装入。操作时，应垂直上、下移动活塞环，不得扳转，以免滑脱或故障活塞环；用力要适度，以免拆断活塞环。 滤清器扳手是一种过滤器的拆卸专用工用，有直径可调式和开架式两种，在拆除机油滤清器和柴油过滤器时都可操作。操作时要选购尺寸合适的滤清器扳手，可调式滤清器扳手使用前应根据过滤器的直径调整好尺寸。操作时尽量将滤清器扳手套在过滤器根部靠座的位置，以免故障滤清器。安装前，应在滤清器螺纹口处涂上润滑油。装配时，不可用力过度，以免事故滤清器。 塞尺又名厚薄规，是一种测量工具，详细用于两平行平面间隙间距的测定。单片塞尺是有一组具有不一样厚度级差的薄钢片构成的量规，可由检验者根据塞尺与被测表面配合的松紧程度来预判被测间隙间距的尺寸是否合格。 塞尺上标有厚度的尺寸值，其型号以长度和每组片数来表示。使用塞尺时，选择合适的厚度并平行地塞入需检测间隙，推拉时以有轻微的摩擦阻力为标准。若无合适的厚度，可进行多片组合。 塞尺由11个不一样的标准物理尺寸的单体尺片和塞尺外壳组成，单体尺片设于塞尺外壳内，固定端与塞尺外壳一端通过铆钉固定，可绕固定端自由旋出；标准物理尺寸分别为0.3mm、0.4mm、0.5mm、0.6mm、0.7mm、0.8mm、0.9mm、1.0mm、1.2mm、1.5mm、2.0mm。 钢板尺是一种较简单的检测长度直接读数的量具，用薄钢板制成，常用来粗测工件的长度、宽度和厚度。多见钢板尺的规格有l50 mm、300 mm、500 mm、1000 mm等。 卡钳是一种间接读数的量具，卡钳上不能直接读出尺寸，必须与钢板尺或其他刻线量具配合测定。内卡钳用来测定内径、凹槽等，外卡钳用来测量外径和平行面等。 游标卡尺主要用来测定零件的内外直径和孔（槽）的深度等，其精度分0．10 mm、0．05 mm、0．02 mm三种。测量时，应根据检测精度的要求选用合适精度的游标卡尺，并擦净卡脚和被测零件的表面。检测时将卡脚张开，再慢慢地推动游标，使两卡脚与工件接触，禁止硬卡硬拉。操作后要把游标卡尺卡脚擦净并涂油后放人盒中。游标卡尺由尺身、游标、活动卡脚和固定卡脚等构成。常载精度为0．10 mm的游标卡尺，其尺身上每一刻度为l mm，游标上每一刻度表示0．10 mm。读数时，先看游标上“0”刻度线对应的尺身刻度线读数，再找出游标上与尺身某-N度线对得较齐的一条刻度线读数，测定的读数为尺身读数加上0．1倍的游标读数。 外径千分尺是比游标卡尺更精密的量具，其精度为0.01 mm。外径千分尺的规格按量程划分，常用的有0～25 mm、25～50 mm、50～75 mm、75～100 mm、100～125 mm等规格，使用时应按零件尺寸购买相应类型。使用外径千分尺前，应严查其精度，检查对策是旋动棘轮，当两个砧座靠拢时，棘轮发出两、三声“咔咔”的响声，此时，活动套管的前端应与固定套管的“0”刻度线对齐，同时活动套管的“0”刻度线还应与固定套管的基线对齐，否则需要进行调节。注意：测定时应擦净两个砧座和工件表面，旋动砧座接触工件，直至棘轮发出两、三声“咔咔”的响声时方可读数。 外径千分尺固定套管上有两组刻线，两组刻线之间的横线为基线，基线以下为毫米刻线，基线以上为半毫米刻线；活动套管上沿圆周方向有50条刻线mm。读数时，固定套管上的读数与0.01倍的活动套管读数之和即为测定的尺寸。 百分表详细用于检测零件的形状误差（如曲轴弯曲变形量、轴颈或孔的圆度误差等）或配合间隙（如曲轴轴向间隙）。 易发百分表有0～3 mm、0～5 mm和0～10 mm三种类型。百分表的刻度盘一般为l00格，大指针转动一格表示0．01 mm，转动一圈为1mm，小指针可指示大指针转过的圈数。 在操作时，百分表通常要固定在表架上。用百分表进行测量时，必须首先调节表架，使测杆与零件表面保持垂直接触且有适当的预缩量，并转动表盘使指针对正表盘上的“0”刻度线，然后按一定方向缓慢移动或转动工件，测杆则会随零件表面的移动自动伸缩。 测杆伸长时，表针顺时针转动，读数为正值；测杆缩短时，表针逆时针转动，读数为负值。 量缸表又称内径百分表，具体用来测定孔的内径，如气缸直径、轴承孔直径等，量缸表具体由百分表、表杆和一套不同长度的接杆等构造。 测定时首先根据气缸（或轴承孔）直径选取长度尺寸合适的接杆，并将接杆固定在量缸表下端的接杆座上；然后校正量缸表，将外径千分尺调到被测汽缸（或轴承孔）的标准尺寸，再将量缸表调校到外径千分尺的尺寸，并使伸缩杆有2 mm左右的压缩行程，旋转表盘使指关于准零位后即可进行测量。柴油发电机对中检查、测定、组装及危害因素
摘要：不正确的对中将会造成过量的震动，从而缩短柴油发电机和发电机的轴承以及联接件的使用年限，而且经常需要重新对中。柴油发电机组良好的对中作业包括合适的调整垫片，正确的固定螺栓拧紧力矩，高精确的千分表，以及为轴承间隙、热膨胀和柴油发电机的其他特性留有余量。此外，在做任何测定或校正之前，所有的被测表面及配合表面必须完全干净，无润滑脂、油漆、氧化物或锈蚀和脏物，因为所有这些物质均可能造成测定不精确。 当发电机和柴油发电机的中心线是平行的但不一样心（见图1），会发生平行不对中，也称为孔不对中。 孔不对中可使用（见图2）所示的千分表进行检查。当固定千分表的轮子转动时沿飞轮外径上的几个点观察千分表的读数。根据经验作法，发电机的轴要比柴油发电机轴略高，这是因为：注：两部分较好一同旋转。这样可以解除千分表上因部件失圆造成的误差。采用非康明斯连轴器时，由于橡胶联轴器会造成错误的读数，因此在对中心时发电机要从柴油发电机上断开。 当发电机的中心线和柴油发电机的中心线），会出现角不对中，也称为面不对中。（1）角对中可以容易地用塞尺在两个部件联结处测到（见图4）。正确的对中应当是在联结轴周围四点检测到的值该当相同。（2）联轴器安装后，千分表从一个面到另一个面可指出所有角偏差。在任一种种状况下，读数都会受随测量点到旋转中心距离的影响。（3）在确定了柴油发电机和发电机之间的对中后，应检修曲轴的轴向窜动。确认联轴节的螺栓拧紧之后没有造成对止推轴瓦的轴向推力。 下面图5、图6、图7、图8显示出了四种不对中情况，并且可能发生在不止一个平面。基于此，检修对中时必须每90°一个间隔进行测量读数。 加工精确低的法兰会造成明显的不对中性，也不可能实现准确的对中。（1）端面跳动是指轮缘端面偏离轴中心线垂直线）径向跳动是指驱动轮的中心平行偏离轴中心线的距离。 当不对中出现时，必须检验飞轮、离合器或联轴节、被驱动件和轮毂的端面和径向跳动。端面和径向跳动必须要调校。飞轮上导向孔的径向跳动无法超过0.002英寸（0.05毫米），安装到飞轮上联结件的径向跳动不超过0.005英寸（0.13毫米）。法兰的端面跳动不超过0.002英寸（0.05毫米）。调节垫片 所有设备下的垫片的厚度较薄为0.76毫米（0.03英寸），较厚为3.2毫米（0.125英寸），防止在以后的调整中需要减少垫片时没有合适的垫片可用。垫片过厚在操作中可能会被压缩。垫片组应由防锈材料制成，并应小心装卸。柴油发电机 对中后，每个安装面必须承担其各自的负载。下图示出用以验证发电机或柴油发电机正确加垫的过程。当安装的垫片数合适后，在进行调整对准时应均等地加或减垫片。拧紧装备安装螺栓的步骤如下：（3）如果千分表指针读数在0.05毫米以内，重新拧紧螺栓，然后进行程序（4）。如果指针读数超过0.05毫米，在螺栓的支脚下加调节垫。松开所有螺栓，重复流程（1）到（3）。（4）如果指针读数在0.05mm以内，重新拧紧螺栓。如果指针读数超过0.05毫米，在螺栓的支脚下加调整垫。松开所有螺栓，重复流程（1）到（4）。 当螺栓被“拉长”至计算长度时，其拧紧功率是合适的。适当“拉长”能将驱动装备可靠地紧固到机座上。在这种状况下产生的夹紧力虽受到振动而致使活动也仍可保持不变，如果拧紧螺栓的力矩不足，振动时就不能保持夹紧力，而会逐渐松动并产生偏移，见图10。装配螺栓的位置 每一个柴油发电机或发电机的固定螺栓都有必须穿过实心的材料 。如果固定螺栓穿插过空心位置，就会引起变形。如图11所示。对中程序 在所在主要装置都装在机座上之后，就要进行最后的对中工作。柴油发电机应充满油和水，并处于准备工作状态。（1）柴油发电机和所有机械驱动的设备间的不对中性一定要达到较小。许多主轴和轴承的事故就是因为驱动装置的不准确对中造成的。在作业温度和带负荷下，不对中总是要造成震动和/或应力负载。（2）由于在柴油发电机的作业温度和带负荷下作业的柴油发电机没有精确可行的程序测量其对中性，所有康明斯的对中过程必须在柴油发电机停止和柴油发电机及所有发电机在环境温度下进行。（3）在没有读取千分表的读数时，将发电机尽量放到它的较终位置上。在发电机的每个安装表面下面应装有较薄0.76毫米和较厚3.2毫米的垫片。联轴节的装配 联轴节装配如图12所示。在进行对中检验时，其他联轴节的挠性元件必须拆卸。元件的“刚性”会妨碍精确的对中读数。最后的对中工作 用千分表支架装两个千分表以便同时检测孔和面的偏移。记录对中性读数的正确位置。（1）在读取端面读数之前，应确保用途在主轴端部的推力总是具有相同的方向。在顶部将两个千分表对零，并每隔90o（1.5弧度）读取一次读数。转动柴油发电机来转动整个设备。千分表 千分表可以检测到非常小的距离变化。进行轴的对中时，需要测定由于偏移而产生的微小距离的变化。千分表的装配必须牢靠，这样才能准确测出对中值。千分表支架（1）当固定在一个轴上并转动时，千分表支架必须有足够的刚性，才能牢靠地支承千分表。支架可以使千分表处于检测点位置，适当的支架是可以调整的，以便可以在不同中的传动系上进行检测。（2）千分表支架不能因为千分表的重量而弯曲。普通商用千分表支架在千分表转动时，可能会由于支承不牢而出现读数误差。不建议操作千分表磁性底座支架。（3）为了检测支架的刚性，可以将相同一组的支架和千分表旋转一个圈，同时读取支架端的联轴器读数。允许的较大读数小于0.025毫米（.0001英寸）。也可能需要在支架端的联轴器上，用螺栓临时联接一个刚性很好的基准臂，当读取对中读数时，用相同一组的支架和千分表来检测读数。 康明斯建议在进行对中性检测时，应使用如图13所示的支架和千分表。用两个12.7毫米（0.5英寸）直径的螺杆或螺栓来组装连接器。不同尺寸的轴可能需要制造不同的支架。千分表读数的正确性（1）有一个快速程序来检测千分表在检验面对中性时的读数的有效性。如下图，从给定的A、B、C、D四个不同点读数。在读数时，千分表必须返回A点，以确信读数回到0。（2）请记住这个快速检修法需读数B+D应等于C。（当检验对中性时，将驱动和被驱动轴一起旋转，这种方式得到的测定值是高效的）。千分表读数的说明 采用前主轴驱动时，千分表读数可能会显示出被驱动轴低于柴油发电机。这是因为千分表是装在被驱动轴上，而不是装在柴油发电机上，由于联轴结的结构，要反转千分表基准点，见图14。轴承间隙 发电机转子轴和柴油发电机主轴分别绕各自的轴承中心线转动，因此，它们的中心线该当是重合的。对中工作是在静止状态下进行的，这时主轴支承在其轴承的底部。工作时，曲轴并不是处在这个位置上。爆发压力、离心力以及柴油发电机油压力都力图将主轴提起使飞轮绕着它的线。 柴油发电机在静止时，飞轮和联轴器的净重会使主轴弯曲。这个影响必须在对中时得到补偿，因为在对中步骤中，它会导致导向孔或飞轮旋转外径比曲轴轴承的实际中心线低。因此康明斯建议应在装好联轴节时进行对中检验。如图16所示。3、 柴油发电机在相对轴旋转方向的反向扭转趋势和发电机在轴的旋转方向的旋转趋势就是反功率。它将自然地随着负载而增加，以及导致震动。这种震动在怠速时感觉不到，但在带负荷时可感觉到。这一般是因为在反功率功用下，底座强度不足而发生过度的底座挠度，从而改变中心线对中而造成的。这存在边对边的中心线偏差危害。在柴油发电机怠速（无负载）或停机时，偏差就会消失。4、 当柴油发电机和发电机达到作业温度时，热扩张或热膨胀也就随着出现。它同时向垂直和水平两个方向膨胀。垂直方向的膨胀在部件装配脚和它们各自的旋转中心线之间产生。这种膨胀的大小决定于所用的材料、发生的温升以及从旋转中心至安装脚的垂直距离。（1）垂直补偿包括将对中设备调至非零值。（2）曲轴水平方向的热膨胀从柴油发电机的止推轴承向另一端增长。当被设备连接到柴油发电机的这一端时，就要考虑这种热膨胀。如果发电机用螺栓固定到柴油发电机机体时，这种膨胀功能是轻微的，由于缸体和主轴差不多以相等的膨胀率膨胀。（3）水平补偿可采用一个允许驱动与被驱动装备之间作充分相对运动的联轴节。装配装置时，应考虑使水平方向热膨胀进入联轴节的作业区，而不远离联轴节作业区。否则，会引起曲轴止推轴承负载过量，和或使联轴节故障。如果考虑柴油发电机在热态对中检验时，使主轴仍具有端面间隙，则在冷态时就应该留足够的间隙。 随着社会经济的多元化发展，柴发机组与各个行业领域都休戚相关，柴发机组由柴油发电机、发电机、高弹性联轴器、公共底座等部件结构，柴油发电机发电机安装在公共底座上，高弹性联轴器用于柴油发电机主轴与发电机轴的连接，两者轴线与公共底座连接面平行，使得轴系处于水平自由状态，保证其安全稳定运行使用。为确保柴油发电机组的稳定运行，发电机组在装配时，柴油发电机曲轴与电机轴结构柴发机组的轴系，要求两者完全对中，若两者存在偏移或夹角，则发电机组运转时，对轴系将发生极大的损伤，同时对高弹性联轴器也出现损害，大大减轻其使用年限，严重危害发电机组运行的可靠性。官方提醒：未经我方许可，请勿随意转载信息！如果希望领悟更多有关柴发机组技术数据与产品资料，请电话联系出售宣传部门或访问康明斯发电机公司官网：柴油发电机气缸体和缸盖不平度、变形检验方式
摘要：康明斯发电机持久在高速度、大负载要素下作业，润滑不足、烧瓦抱轴等会致使汽缸体变形、开裂以及轴承座孔中心线的变化。康明斯发电机工厂在本文中以东风康明斯6BT5.9系列柴油发电机为例，细说了深圳某用户在实际操作中所产生的问题，并引荐了柴油发电机气缸体和缸盖的裂纹、不平度、变形检验步骤。 应力是造成发电机汽缸盖在使用步骤中产生裂痕和稳定性差的起因之一。在发电机运行程序中，汽缸盖会受到螺栓紧固力、燃气爆发压力以及活塞、连杆等出现的惯性力和离心力的用途，这些大小和方向都不相同的力，会使气缸盖产生轻微的弯曲和扭转，严重时甚至会产生裂痕。图1和图2分别为柴油发电机启动与停机时的应力云图。（1）使用管理不当，柴油发电机太热时，突然加冷水；或在冷态下急剧加热（柴油发电机起动后不暖机又急剧增加负载）；供油时间不对，发生早燃或爆燃，造成缸盖温度偏高等，导致缸盖热胀冷缩而发生裂痕；寒冷季节，停机熄火后，马上放掉水箱宝或没有放净，使缸体和缸盖由热骤冷或因剩余防锈水而冻裂。（3）维修时，气缸盖螺栓没有按规定顺序、规定功率拧紧，或各螺栓拧紧程度不一致，造成缸盖、缸体受力不匀而产生裂痕。 内部存在过大的应力，长期在发烫高压状态下工作，内应力慢慢向外释放，造成缸盖变形。 柴油发电机长期超负载运行；柴油发电机高温状态骤加防锈水；长期使用硬水，水道内产生过多的水垢，造成散热差，尤其是铝合金缸盖，膨胀系数大，热变形大，更容易造成翘曲。 装配时缸盖螺母没按规定功率、次序拧紧，或主观的增加功率，以为密封效果好，其实这样不但增大了缸盖的变形，破坏了密封，而且缩短了螺栓的使用年限；缸盖各螺检扭紧力不一致时，往往会造成局部凸起变形；气缸套过盈量过大或台肩凸出不一致，缸盖压紧后变形。在热车状态下拆除汽缸盖也是引起缸盖变形的重要因由。严查是重点是严查平整度，以及积碳程度和配气机构的磨耗度及间隙。 首先要检测气缸体缸壁的裂纹和缸盖不平度，然后可先用堵漏剂试验，如无法解除则需更替缸体或加装薄壁干式缸套。其次，要处理排气管不通的问题——疏通或换管，才能彻底解决故障。（2）汽缸盖变形∶下平面表面较大变形为0.05mm，进气歧管（或排气歧管）侧平面为0.10mm，排烟歧管侧平面为0.10mm。（2）用铲刀铲除汽缸体上平面（或汽缸盖下平面）和气缸盖下平面上气缸垫残余黏连物、气缸盖两侧的进气和排气接口平面上的残余黏连物。（4）放入清洗盆中，用煤油清洗气新缸体上平面、气缸盖下平面和汽缸盖两侧的进气和排气接口平面。（1）用一只手轻轻将刀刃直尺的锐角靠在气缸体上平面（或汽缸盖下平面），如图4（a）/（b）所示，另一只手用塞尺内0.05mm的检测片向刀刃直尺和汽缸体上平面（或气缸盖下平面）的缝隙中试插。（2）如果用0.05mm的测定片不能或很难插入刀刃直尺和汽缸体上平面（或气缸盖下平面）之间的缝隙中，则说明此测量点的变形量没有达到较大值，然后更换位置检验刀刃直尺和汽缸体上平面（或汽缸盖下平面）之间的其他缝隙。（3）如果测得图4（a）/（b）所示的位置上刀刃直尺和汽缸体上平面（或气缸盖下平面）之间的所有缝隙都没有达到较大限值，则再将刀刃直尺按照图中粗实线所示的其他几个方位，用上面两个步骤的方法重复进行检验。（4）在测量流程中，如果用0.05mm的测定片插入刀刃直尺和汽缸体上平面（或气缸盖下平面）之间的缝隙时有一些阻力或阻力很小，则说明此气缸体上平面（或气缸盖下平面）的变形量达到或超过了较大限值。（1）用一只手轻轻将刀刃直尺的锐角靠在气缸盖进气歧管（或排气歧管）侧平面，如图4（c）/（d）所示，另一只手用塞尺内0.10m m的检测片向刀刃直尺和汽缸盖进气歧管（或排烟歧管）侧平面的缝隙中试插。（2）如果用0.10 mm的测定片无法或很难插入刀刃直尺和气缸T盖进气歧管（或排烟歧管）侧平面之间的缝隙中，则说明此测定点的变形量没有达到较大限值，然后更换位置检验刀刃直尺和气缸盖进气歧管（或排烟歧管）侧平面之间的其他缝隙。（3）如果测得图4（c）/（d）所示的位置上刀刃直尺和汽缸盖进气歧管（或排烟歧管）侧平面之间的所有缝隙都没有达到较大限值，则再将刀刃直尺按照图中粗实线所示的其他几个方位，用上面两个流程的步骤重复进行检查。（4）在测量步骤中，如果用0.10mm的测定片插入刀刃直尺和汽缸盖进气歧管（或排气歧管）侧平面之间的缝隙时有一些阻力或阻力很小，则说明此汽缸盖进气歧管（或排气歧管）侧平面的变形量达到或超过了较大限值。（3）用压缩空气吹净汽缸体的上平面和气缸盖的下平面上的煤油时要戴好护目镜，气枪无法朝向人吹。 根据柴油发电机的作业环境和使用说明，选定适合的材料。对于发热高压环境，可以选购具有良好耐热性和耐腐蚀性的材料。 在制造程序中，确保加工精度和安装精度，以增强机体和缸盖的质量。同时，采用领先的铸造技术和热解决工艺，降低材料内部的短处。 定期检查冷却装置，确保其正常作业，避免柴油发电机偏热。同时，避免长时间高负载运转，以减轻温度变化对缸体和缸盖的影响。气门区域温度曲线、 减小柴油发电机的机械负荷，防范频繁的突加突减负荷。此外，选用适合柴油发电机组性能的润滑油，并按期更替。劣质机油会加剧柴油发电机损伤，进一步加剧缸体和缸盖的变形。 在生产步骤中加强质量检验，及时发现和消除变形问题。对于已经变形的机体和缸盖，进行替换或修复，以确保柴油发电机的正常运转。 汽缸盖构成复杂，壁厚不均匀，在发热高压下各部位热负载极不均匀，所有这些都会导致热应力的产生，同时，还承受很大的机械应力的功用。汽缸盖的工作要素相当恶劣，常产生汽缸盖裂痕和底平面翘曲变形等事故。本文在上述内容中对这两种损坏进行了浅述，陈说了检验与检修程序，以提升柴油发电机汽缸盖的修理品质。柴油发电机带不起负荷的原由
柴油发电机带不起负荷是指发不出应有的容量，其表现通常为柴油发电机达不到应有转速，即使达到应有的速度，稍加负荷排烟管便冒出黑烟；排烟声不均匀；转速降低；运行不平稳等.同一台柴油发电机，容量的大小不仅与速度有关，而且与供油量的大小，柴油燃烧性能的好坏等条件有关。空气滤清器不清洁会造成阻力增加，空气流量减轻，充气效率下降，引起发电机动力不佳。应根据要求清洁柴油空气滤清器芯子或排除纸质过滤器上的灰尘，必要时更替滤芯；排气管阻塞会造成排气不畅通，燃油效率下降。功率不足。应检修是否由于排气管内积炭太多而造成排烟导阻力增加，一般排烟背压不宜超过3.3Kpa，平时应经常清降排气管内的积炭；供油提前角过量或过小会造成油泵喷油时间过早或过晚（喷油时间过早则燃油燃烧不充分，过晚则会冒白烟，燃油也会燃烧不充分），使燃烧程序不是处于较佳状态。此时应检验喷油传动轴接合器螺钉是否松动，如果松动，则应重新按照要求调整供油提前角，并拧紧螺钉。因为活塞与缸套拉伤严重或损伤过，以及活塞环结胶造成摩擦损失增大，造成发电机自身的机械损失增大，压缩比减小，起动困难或燃烧不充分，下充气增大，漏气严重。此时，应替换缸套、活塞和活塞环。油路不畅，进气受阻，遭成混合和气过稀或过浓；点火时间过迟或触点间隙过小或过量；发电机排烟管漏气；高压分线漏电或脱落，分电器插孔漏电或窜点；分电器凸轮损伤不均或火花塞积炭过多，裂损漏电。汽缸盖与机体结合面漏气，起动时有有一股气流从衬垫处冲出：汽缸盖大螺帽松动或衬垫损坏。缸垫不密封，烧蚀；气门座圈烧蚀，不密封或脱落；气门弹簧过软作业不好；活塞环咬死或对口；活塞配缸间隙过量。检验柴油发电发电机组是否正常作业的一项重要指标就是输出容量是否稳定正常，而许多用户会困惑，为何柴油发电发电机组运行一段时间后会输出无力，而柴油发电发电机组功率低效将会影响发电机技术工程师提供作业的进程。首先维修冷却器和散热器，解决水垢；检测有关管路是否径过小。如环境温度偏高应改进通风，临时加强冷却手段。气缸组件故障：此时不但动力无劲，而且有漏气，进气管冒黑烟，有不正常的敲击声等现状。4、将柴油滤清器的滤芯与输油泵解体下来，检查进油滤网是否清洗，若滤网清洁，则应检测一下喷油咀是否雾化良好。7、经过以上六步的修理，如果柴油发电发电机组仍然存在功率不足的情形，则检修一下发电机组气缸压力是否正常。柴油发电机调速器内部的调速弹簧发生弹力减弱或本身调整“非法”，连杆轴瓦与曲轴的间隙过大，各轴瓦、衬套与轴颈间产生拉伤状况，活塞、活塞环将气缸套拉伤，柴油发电机内部气缸压缩压力不足，使柴油燃烧不充分等，均会导致柴油发电机输出无力。柴油发电机增压器的损坏现象及原因
摘要：废气涡轮增压器是装配在柴油发电机上辅助增加进气压力的一个涡轮装置，它利用柴油发电机排出的废气能量驱动涡轮转动，带动同轴的压气机一起高速旋转，将新鲜空气加压后经进气管进入气缸，这样增加了汽缸充气量，从而可以向气缸内喷入更多的柴油。由于废气涡轮增压器安装在排气管上，处在过热、高压和高速运行的工况下，其工作环境非常恶劣，作业要求也比较苛刻。如果使用维护错误极易造成增压器产生损坏，引起柴油发电机组运行不稳、供电不足、油耗增大和排气管冒黑烟或蓝烟等症状。 该故障表现为增压器转子轴速度上不去，测试策略如图1所示。通常来说，柴油发电机在额定转速作业时，增压器转子轴速度可达60000转/分至240000转/分，流量特性曲线所示。在这一速度下，方可使增压压力达到要求。其详细起因如下： 增压器外观如图3所示。涡轮机在排烟能量的推动下，带动压气机工作，实现进气的增压。在运行步骤中，如果压气机处于严重的不稳定状态，空气流量忽大忽小，压力值剧烈波动，甚至产生气体倒流，同时伴随着压气机叶轮发生剧烈振动，并发出沉重的频率忽快忽慢声或吼叫声，这种情形称为压气机的喘振。 喘振状况发生具体因为进气装置发生堵塞，进气不畅，通过增压器输送的空气流量达不到柴油发电机的要求，造成进气不稳定，从而使进气管内增压后的空气压力产生波动或大幅下降，故在压气机端发出如气喘的异响，并伴随着发电机作业不稳，功率下降，排气管冒黑烟。 图4中μ1为叶轮剖分处的圆周速度，c1为空气进入压气机前缘时的绝对转速，ω1表示气流进入压气机叶片时相对速度。 增压器流道阻塞的直接后果之一就是会增加气流在装置中的阻力。柴油发电机运行时，增压装置的气体流动路线是：压气机进口滤器和消音器→压气机叶轮→压气机扩压器→空气冷却器→扫气箱→柴油发电机扫气口→排烟阀→排烟管→废气涡轮喷嘴环→废气涡轮叶轮→废气锅炉→烟囱。其中各组成部分的流通面积都是固定的。 若上述流动路线中任一环节产生堵塞，如脏污、结碳、变形等，都会因流阻增大使压气机背压升高，流量减少，致使喘振。其中容易脏污的部件是压气机进口滤器、压气机叶轮和扩压器、空气冷却器、柴油发电机扫气口和排烟阀、废气涡轮喷嘴环、废气涡轮叶轮。一般情形下，涡轮增压器气流通道的阻塞是造成其喘振的主要原由。（2）大气温度变化致使喘振。在夏季对增压器进行配合试验，在冷天有可能产生喘振，这是因为气温变化使作业点产生变化导致的。 通常来说，进气压力较高不是增压器本身的问题，而是由发电机致使的，其具体缘由有：2、因为发电机喷油正时“非法”或其他起因造成补燃期过长，使驱动涡轮的热能增加，转速上升，进气压力提高。3、涡轮增压器操作时间较长，清理积碳不及时或增压柴油发电机燃烧不好，积碳严重，使喷嘴、涡轮通道阻塞，因此增压器转速升高。4、增压柴油发电机喷油嘴调速板失灵，或者排烟阀密封不严排气泄漏，均会致使涡轮增压器转速增高，增压压力提升。 这种故障多数是因为转子与壳体产生碰撞而产生的。因为转子与壳体装配间隙较小，如果装配调节“非法”或轴承严重损坏，或转子叶片变形，均可能发生碰擦。 增压器机油回油温度通常应低于90～120℃（因机型不一样而异），温度较高的原由有 废气涡轮增压器采用强制润滑步骤，为了不使机油泄漏，在浮动轴承两端设置有活塞环式密封环。因压气机密封系统靠近叶轮边是低压区，容易发生漏油故障，其详细原由有： 当空气过滤器因灰尘过多或其他缘由供气不佳时，压缩机进气口的负压会较高，使压缩机一端的内部压力高于外部压力，油在压差的功用下从进气管流出。一端流出。 如果长时间不换油或空气过滤器失效，过多的灰尘会进入增压器，浮动轴承损伤严重，导致轴承间隙过大，油膜不稳定。在高速运行时，增压器很快就会变得不平衡。转子轴系振动加剧，破坏两端密封，造成润滑油泄漏。 当发电机长时间低负载时，涡轮增压器涡轮和压气机叶轮后面会产生负压，使流出浮动轴承的油在压差的功用下漏出。 当机油流出增压器浮动轴承时，靠自身重力流回机油盘。但当回油管变形或堵塞，或油底壳内排烟压力过量导致回油管有压力时，从浮动轴承流出的油不会顺利流回机油盘，并且将从转子轴沿转子轴流出。两端密封圈流出，造成渗油。（2）有异物进入增压器壳体内，将涡轮或压气机叶轮的叶片打坏，致使叶片被卡死在壳体内。此时，须替换增压器。 发生废气大故障的详细缘由是使用对策“非法”，使柴油发电机突然熄火。此刻机油泵立即停止作业，机油停止流动，而增压器的转子轴因惯性仍然继续高速旋转，转子轴与浮动轴承处于半干摩擦状态，残留在机油管的机油温度升高，油膜变薄和烧焦，使浮动轴承和密封环过快损伤，导致发电机排出的废气经涡轮增压器润滑油道进入发电机机油盘，通过呼吸帽的排气管排出，即柴油发电机下排气。发电机负载越大，下排气越重，此时应拆检或替换增压器。 为了确保增压器稳定工作，日常应保持合适的油面高度，按期清洗集滤器和机油滤清器。金属绕线式滤清器清洗后，察看滤清器上的铜丝有无松动或破损，若有损坏可用锡焊补好，但修补面不得超过5c耐。若油路进入空气，油压表指针会左右摆动，此时拆开油路接头查看，会发现有气泡冒出，要替换有关密封垫，处理漏气、渗油故障。 若曲轴箱内的机油量增多时，除查明漏水、漏柴油的原由加以排除外，还应及时更替机油。柴油发电机曲轴同心度的检修与调整
摘要：曲轴在分解和组装后都必须检查其同心度，分解前检测具体是为了掌握情况，以便于维修。安装后检测具体是为了验查装配质量。在正常情况下，分解后的主轴，若按各种技术数据把主轴的各个部件装回原来的位置，每个曲柄的两个端面都保持清洗光滑，且每个螺栓按技术使用手册规定的功率上紧，其同心度能够符合技术指标。 曲轴是柴油发电机中非常重要的零配件之一，用于将活塞和连杆传来的气体力转变为转矩输出，以驱动与其相连的动力工具，如飞轮和前端皮带轮等，此外还驱动柴油发电机本身的配气装置及其各种运动附件。因此可以说主轴的旋转是柴油发电机的动力源，也是整个机械系统的源动力。曲轴的基础构成由每个曲轴由主轴颈（安装在主轴承部位）、连杆轴颈（与连杆大头相连部位）、曲柄及平衡铁所组成。 主轴运行中，主轴颈与轴瓦、连杆轴颈与连杆大头瓦之间因为相对运动而发生损伤。根据曲轴的工作特性和失效特征解读可知，损伤是主轴的详细失效形式[]，主轴的曲轴颈和连杆轴颈都存在不同程度的磨耗。连杆轴颈的径向不均匀磨损会引发连杆轴颈轴向的不均匀磨损，可引起连杆轴颈成锥形，主轴颈的不均匀磨损会降低主轴颈的同轴度，往往造成曲轴的断裂，也会使轴颈表面发生擦伤和烧伤情形。曲轴连杆轴颈的磨耗量可通过圆度误差和直径大小来确定。 若不按规定装配曲轴，则会导致同心度过量，当同心度超过技术说明书规定的极限值时，装配后的柴油发电机在运转时，就会工作不稳定，严重时会造成主轴折断的事故。主轴安装后出现不同心的具体要素是各个曲柄两端面不平整或各个螺母功率不一致所造成。主轴同心度的检查方案如下：2、用百分表抵在中间轴承外圈上慢慢转动曲轴，观察百分表的指针读数的变化情形，百分表的较大摆差就是该曲轴的径向较大跳动量。3、普通柴油发电机主轴的径向跳动量要求小于0.08mm，康明斯系列柴油发电机要求小于0.14mm。若超过极限值，可用旋松或扭紧贯穿两个曲柄的长螺栓来调整主轴同心度的偏差。验看前需清洗主袖承座孔，并以规定功率紧固轴承盖。检查仪以前后两轴承座孔定位，心轴可沿两个定位套滑动或转动。验查时，将心轴沿轴向移动，测量触头在不同座内所测数值即为各座孔相对煎后两座孔的同轴度。国家际准规定:凡能用减磨合金补偿同轴度误差的.以气缸体两端主轴轴承座孔公共轴线为基准，听有主轴轴承座孔同轴度公差为必0.15mm ，无上述仪器时，主轴承座孔的同轴度误差也可用检修杆(可用杠杆代替)和塞尺来检测即将检测杆插入座孔中，用塞尺测出各座孔与检验杆之间的间隙值即为同轴度误差值。 同心度其实是同轴度的一种特殊形式，往往不单独列出，所以其标注符号与同轴度是一样的。两者的不同在于，同心度的基准条件为圆心点，而不是轴线所示，图中的形体控制框中的内容表示的是标示箭头所指的圆柱轴线，必须位于以基准圆心点为圆心、直径为0.05mm的圆中。而同轴度基准A位于直径标注线上，意味着基准条件为回转体的轴线。标示箭头所指的圆柱轴线，必须位于以基准轴线A为轴线。 在曲轴同心度的调节中，当中间两个连杆轴颈旋转到上方位置时，如果百分表读数较大，说明主轴向上弯曲，这时应拧紧长螺栓；反之，若百分表读数很小，说明主轴向下弯曲，这时应旋松长螺栓。要求长螺栓的拧紧力矩不得小子120N·m，较大不超过250N·m。在一般情况下，曲轴经过上述调节后，可以达到规定的技术要求。但若经调节仍然达不到技术要求时，应对曲轴重新进行分解检查。柴油发电机并列供电负载均衡分配的条件
摘要：康明斯发电机组并联后每台柴油发电机组的负载分配器，同时投入作业，各自调整自已的转速，使其两台康明斯发电机组的容量平均分配，其作业机理，就是根据本柴油发电机组的输出容量的大小（即电流的大小），自动调节机组的速度，使其负荷平衡。 发电机并联供电的原理电路如图1所示，由图1可得如下两个方程式：I——是负荷总电流。 由此可得I1和I2的表达式： 两台发电机负载分配的均衡程度，可用两台发电机的电流差表示： （公式3），（公式4），（公式5）三式是发电机负荷分配的基础表达式，从这三个公式可以看出，只有在U1=U2和R和I2始终相等，各为总负载电流的一半，即： .....................（公式6) 或者说两台发电机的电流差DI总等于0。 如果把调压器对负载分配的危害考虑进去，那么发电机电压随负荷变化的状况，将由调压器调节下的发电机外特征决定。因为调压器的坡率性不可能完全相同，于是在调压器调节下，两台发电机的外特性也不相同。 并列机构构造如图2所示，要使两台发电机负荷分配均衡，必须同时备下面三个条件才能实现： 如果负载分配不均衡，设I1I2，则A，B两点电位不相等，所以就有电流自B点经过Weq2和Weq1流向A点，产生相应的磁势。在输出电流大的发电机调压器中，均衡线圈磁势与作业线圈磁势方向相同，使调压器铁芯合成磁势提升，调节点电压U1降低；输出电流小的发电机调压器，均衡线圈磁势与工作线圈磁势方向相反，使铁芯合成磁势减弱，调整点电压U2升高。结果原来输出电流大的发电机输出电流I1减少，原输出电流小的发电机输出电流I2增大，使负荷分配趋于均衡。 可见，均衡线圈减轻电流差的实质是将与电流差有关的信号反馈到调压器的检测电路，借以改变调整点的电压，从而提升负载分配的均衡性。2、晶体管调压器采用均衡电阻提高负载分配的均衡性 以JTY-12型晶体管调压器为例，调压器电路中，R24为均衡电阻，阻值较小为10W。两个均衡电阻的一端接于发电机负端A，B两点，为了取出电流差信号，发电机负端是通过负极电阻接地的。 设由于某种原因造成发电机负载不平衡且I12，此时jAjB，若均衡电路接通，均衡电阻上的压降IeqR24使第一台发电机的调压器敏感点的电压Ua升高，励磁控制电路晶体管的导通比减少，平均励磁电流降低，发电机电压U1减少，输出电流I1降低；第二台发电机的调压器敏感点的电压Ua2减少，励磁控制电路晶体管的导通比增大，平均励磁电流增大，发电机电压U2升高，输出电流I2增大，较终使得电流差DI=I1-I2 可见均衡电阻均衡负载的基本原理是：将敏感到的电流差信号，反馈到调压器的检测电路，借以改变检比电路输出的偏差信号，使功率管的导通比改变，发电机调整点电压改变，从而使电流差减轻，达到均衡负荷的目的。这与炭片调压器中均衡线圈均衡负荷的机理是相似的。 上述发电机的空载电压Uo，正线电阻R+和调压器的坡率系数K直接影响着负载的分配，此外，还有一些条件则是通过以上几种数据间接影响负荷分配的，如激磁电路电阻，发电机正极至反流割断器“F”之间的线路电阻等，这里不再浅聊。 并联柜(俗称并列柜)是专门用于康明斯发电机组并车运行监控的电子设备。在早期提出柴油发电机组并机运行的需求时，就是采用专门的并列柜，实时测试机组的相关参数并反馈调控各并车工作中的机组的运行状态，来达到并机运行要求的。随着电子技术、动态控制理论及机械制造技术的进步，现代并机柜已经是高度自动化的性能优良的电子装置。它不仅能监控同类型、同输出功率的柴油发电机组的并联，而且还能实现不一样规格、不同输出功率的机组的并列运转，还可以将康明斯发电机组并入大电网上运行。 并列装置的作业机理如图3、图4所示。1号、2号康明斯发电机组起动后，分别通过各自的信号线将本机的相序、频率、瞬时电压、瞬时相位、波形等参数送入同步监控及显示单元。在这里第一条流程就是鉴别参与并联运行的各机组输出的三相线电压是否相序对应一致。这也是整个系统的开关，只有一致了，下面的过程才可运行，否则就会报警开指示错误。其它的参数经过该单元的调理、运算并与设定的标定参数相比较;对于还未达到并车因素的数据，则同步监控及显示单元会给出相应的误差调节信号，通过B1、B2两条信号线送至相连接的*监控系统及自动负荷分配单元。该单元综合整个系统的运转参数得出调控参量，再通过各机组的自动同步单元去调控柴油发电机组的相应机构，使其相关运行数据解决误差。一切符合并列条件后，同步监控及显示单元即通过C1、C2两条信号线向自动空气开关发出闭合指令。各发电机组的三相电在母排上汇合，共同向负载供电。同步监控及显示单元实时显示已并车运行机组的一致的数据;如电压、电流(均以有效值表示)相位、相序(常以指示灯表示)、有功功率等。 并机运转的机组在实载运转的过程中，各机组电力输出线上的容量取样单元将电压、电流、有功容量和容量因数实时送入中央控制器及自动负荷分配单元。这些信息经过解析、运算后，求出即时的有功容量和无功功率，以及与其它机组的申央控制屏及自动负载分配单元的相关数据进行比较后的差别量，一起送入各自的自动同步单元。核单元将这些差别量变成控制柴油发电机速度和同步发电机励磁电流的等值信号，从而使康明斯发电机组的运转数据得以相应的改变，达到各并联运转机组对有功功率和无功功率平均分配的目的。 现代柴油发电机组的用户大多强调供电的可靠性，于是在采用备用电源并联冗余运行模式下，对康明斯发电机组的运行也普遍运用了N十l的冗余运行模式，以便与备用电源共同组成双保险的高可靠供电装置。在这种需求情势下，以并机板为核心的机组并联控制程序成为主流。并列板作为康明斯发电机组控制柜的一个选件，不仅体积小使用方便，更重要的是各制造代理商生产的并联板普遍采用了16位或32位的高级微清除器，集成了新的流程语言和动态控制算法，其性能比体积庞大的并机柜更为优越。同规格、规格的康明斯发电机组如果需要两台或多台并机运行，只要在各机组控制柜的后备插槽插入并车板，并连接好信号线，就可以实现自动并机运行。 并车板的控制逻辑和并车柜基本上是一样的。只是因为它的核心是高性能的微消除器，故而参数运算精度更高，调节转速更快。并列板监控并列运行的柴油发电机组的主要目标仍然是有功功率和无功功率在各机组之间的平均分配。而决定这两项关键参数的就是柴油发电机的转速和同步发电机的励磁电流。为此，并车板的参数分析，运算、控制逻辑也主要是求解出对本机的发电机速度调节和对同步发电机励磁电流调整的变化量。 综上所述，因为多种参数和因素直接或间接地危害着负载分配，所以很难使并列供电的发电机负荷均衡，但在采取均衡手段后，电流差值常可限制在规定范围内。因为除发电机空载电压不等产生的电流差不随负荷变化外，其他诸参数不等发生的电流差都随负载增大而增大，于是对负荷均衡性的要求详细着眼点是在接近额定负载时，两台发电机输出的电流无法相差太大，以免使输出电流大的发电机因过载烧毁。柴油发电机润滑油压力波动的常见原由
柴油发电机油压波动大的原因很多，若该损坏并不是机油泵本身的起因导致的。机油泵供油不足，虽能使机油压力下降，但不会来回波动。真正的原由，多为以下几点：调压阀是用来限制和维持汽缸体主油道内正常油压的，当调压阀弹簧弯曲、偏斜或折断时，弹簧与阀座孔壁碰擦，使弹簧不能随主油道内油压的变化而自由伸缩，以致阀门的打开和关闭都显得比较困难。在柴油发电机作业中，当主油道内油压升高时，调压阀打开卸压，主油道内油压下降。但由于阀座孔壁对弹簧的卡滞用途，阀门只有在主油道内油压降得很低时才能关闭。如此循环往复，必将造成主油道内油压大幅度波动。安全阀频繁开启当机油滤清器的滤清器严重堵塞时，进入到主油道内的机油量少，压力低。为防范主油道缺油而发生烧瓦故障，在机油粗滤器内设置有安全阀。当滤芯严重堵塞，使主油道内油压较低时，安全阀在压力差的功用下打开，使机油不经过过滤直接进入主油道。当主油道内油压升高，安全阀两端压力趋于平衡时，安全阀在自身弹簧的用途下又会自行关闭。故此，当安全阀打开时，主油道内油压暂时升高。当安全阀关闭时，则油压减少，从而造成机油压力表指针不断摆动。如果柴油发电机油底壳内机油面过低，或机油集滤器装斜翘出液面，或吸油管接头螺栓松动，垫片故障密封不严时，机油泵会断续吸入空气。由于空气的可压缩性大，泄漏大，从而也易引起油压波动。柴油发电机组稳速运行时，机油压力由正常值0.3-0.4Mpa突然升高，超过限压阀的限压值0.6-0.7Mpa，有时表针指向刻度外。其因由主要有：康明斯发电机组作业中，机油压力自正常值突然降至零，此时应立即停机验看，以免酿成烧瓦故障。机油压力突然消失的因由具体有：起动后进行验查，发现低速度时，油压基本正常，但转速升高后，油压出现波动情形，特别是加大节气门的瞬间波动较大。产生该故障的缘由具体有柴油发电机工作时润滑油内产生的泡沫较多旁通阀或者机油压力调节阀频繁开启。首先检查润滑油的品质，没有发现不正常情形。在验看机油压力调整阀时发现其柱塞有锈蚀状况。经阐释认为，可能是防冻液进入润滑机构后，导致调节阀柱塞锈蚀。当润滑油压力偏低时，调节阀不开启，因此压力基础正常。当转速升高后，在润滑油压力的功能下，调整阀开启，但是因为柱塞锈蚀出现卡滞状况，故而不能随着润滑油压力的变化灵敏地开启或关闭，而是间歇性地时开时关，此时会发生压力忽高忽低的情形。经熟悉得知，该柴油发电机曾发生过机油盘进水的事故。而在维修步骤中，因为不是调节阀的损坏，所以没有对其进行清洗，引起调节阀积水而锈蚀。更换调整阀柱塞，并将调节阀的开启压力调至规定值后，装复柴油发电机，作业正常。由该事故可知，平常维保中要加强对机油压力调节阀的查看，特别是柴油发电机发生水箱宝进入润滑油后，避免其工作异样而致使润滑油压力不正常的事故。柴油发电机装配品质、试验因素和测定项目
摘要：柴油发电机装配严查是一项关键的程序，用于检修柴油发电机的安装状况并记录察看结果。通过对柴油发电机的装配程序严查和试验、检测，可以确保装配作业的品质，减小潜在的问题和故障。同时对本文所述柴发机组检查项目进行记录，相当于提供和保存有力的证据，证明柴油发电机在安装流程中是否符合相关的安全标准和要求。因此，康明斯发电机服务中心在本文中为大家讲解柴油发电机组在施工场所的检查项目以及装置品质现场试验内容。（3）柴油发电机组装配稳固，地脚螺栓应采用“二次灌浆”预埋，地脚螺栓外露一致。柴油发电机组与底座之间要按设计要求加装减振设备；（4）柴油发电机组的油泵、油箱、水泵、水箱装配牢固、平直，燃油管路装配平直，无漏油、渗油现象，燃油管涂漆棕红色，管路分支部分有红色流向箭头；（7）电源线及信号电缆布放符合规划要求，不得将交、直流电源线及信号线）柴发机组监控装置正常，大电和油机切换正确无误；柴发机组主体、基座应可靠接地，配套的油箱也应可靠接地；（9）油机监控开通后，应能实现油机的自动起动、停机、自动调节输出电压、频率、故障显示及油位显示等。（11）开放式柴油发电机组应安装在室内符合规定的基础上，并应高出室内地面0.25～0.30m，外形如图1所示。移动式柴油发电机组应处于水平状态，放置稳固，其拖车应可靠接地，前后轮应设置卡住机构，外形如图2所示。室外使用的柴发机组应搭设防护棚。 （12）柴油发电机组电源必须与外电线路电源连锁，严禁与外电线台以康明斯油发电机组并联运转时，必须装设同步设备，并应在柴发机组同步后再向负荷供电。（4）可采用纯阻性负荷或容量因数大于0.8的感性负载；负载变化的等级为空载、25%、50%、75%、100%额定容量。（5）测量容性负荷时，按照柴发机组输出较大有功容量的100%配置阻性负载，并按照功率因数超前（容性）0.95配置相应的容性负荷。 除另有规定外，各电气指标均在柴发机组操作界面输出端考核。 柴油发电机组的随机附件包括散热水箱、油箱、油管、底盘、电瓶、电池导线、消音器、减震垫、三滤（空气滤芯、机油过滤器、柴油滤芯）、排烟管、波纹管、连接法兰。这些属于常规附属件，还有些定制型附属件，包括：低噪音、防雨箱、移动拖车、水套加热器、全自动控制器等。以下是对柴发机组随机附件和定制型中详细零件进行系统性讲解： 一般运用户要求而装配主回路断路器，以保护发电机组和第一级电路之间的电路，这些断路器却无法保护发电机自身。为保护发电机组，模块式和电源回路式的断路器应适当安装，构造如图3所示。模块式断路器可在各种电流额定值下得到。同时也适用直接安装在发电机组的输出盒内。电源断路器型号有125-4000安培之间的各种规格备选。模块式断路器耐用但价格贵一些。电源断路器一般安装在靠近发电机组的独立的仪表板上，而不是装在自身上，这是因为他们的体积和震动的敏感性决定的。当主回路断路器必须装配时，计划中应包括断路器类型、分励分类和额定值。 发电机的起动和发电机组控制的电池装置也许是要求较严但又较可能失效的子系统。正确的选定和保养电池和电池充电器对提高装置可靠性是非常重要的。在200kw以下的发电机组中，电池用于发电机起动和发电机组控制中。装置包括电池、电池架、后备时可用普通电源充电的浮充电器以及发电机驱动的充电机，它可以在发电机组运行时提供直流电流，同时对电池充电，充电流程如图4所示。① 当发电机组并联装配时，每台机组的电池常常是单独安装的，以给并列装置提供控制电源。并车系统的制造商应相互协商以确定发电机控制电源装置的适应性，由于电压峰值会影响一些并列控制装置，因此并联装备需要使用分离式电池。③ 装配位置应便于维修电池和防范接触水、尘埃和油污，在有地震的地方，电池架应制成特别的构成以防电池液泄漏和电池破裂。 随柴油发电机组提供的一般是铅酸电池，这是操作较广泛的电池类型，相对较便宜，在-18℃到38℃温度范围之间有良好的性能。铅酸电池该当安装在发电机组附近。铅酸电池可能是免维保式或者是大容量式。免维护式电池维保要求低但不容易监控。所有的铅酸电池都需要在操作前充电，即使是免维护电池也无法无限期地充电。大容量型电池在必要时需要添加电解液在刚添加电解液之后，电池只能达到50%的充电程度。发电机组通常随机配置的为大功率的需保养的铅酸电池。 浮充充电器能全自动的对柴油发电机启动电池进行监测和充电，当充电器监测到电池电压低于预先校准值时，会自动发出一系列电子脉冲对电池充电，在充电的步骤中，充电器继续对电池电压监测，当测定值高于合适的极限值时，充电器将停止充电，直到电池电压降到低于校准的极限值，将再次充电。如此循环。 浮动充电电压力详细影响电池正极板栅的腐蚀速率和电池内气体的排放，当电池的浮动充电压超过一定值时，板栅腐蚀进一步缩短了电池的使用年限。增加的浮充电流将导致更多的剩余气体通过排气阀排放，引起电池流失。平衡充电时，气体产量是浮动充电时的几十倍，因此平衡充电时间过长会加剧电池的流失和栅格的腐蚀，从而故障电池。 发电机组在很多运用中使用了辅助启动设备。通常自然吸气柴油发电机可以在0℃以上（不需要辅助装备）非常顺利地起动。而增压柴油发电机具有过低的压缩比，在4-7℃以上（不需要辅助装备）启动时才非常顺畅。对柴发机组而言，可选用如防冻液加热器、机油加热器等辅助起动设备。 机油加热器安装在柴油发电机曲轴箱上，所在位置如图5所示。它加热柴油发电机油底壳内的机油，便于柴油发电机在低温下起动。 为了保证发电机组在低温下能很快的启动，介绍采用防锈水加热器，安装位置如图6所示。柴油发电机缸套周边和缸盖内都有冷却水，加热器加热柴油发电机水箱宝并靠对流使柴油发电机内的冷却液全部加热。特别对自动化发电机组和备载发电机组，为了确保在10秒钟内起动，柴油发电机冷却液温应至少保持在49℃，室温保持在10℃。 消音器通常为蜂窝式工业消音器，大多工厂作为标配。柴油发电机消声器形式规格很多，目前用在柴油发电机房低噪声工程上的主要由直管式消声器和片式消声器两种。其消声性能具体与扩容控流通道形式、长度及吸声材料的性能有直接关系，直管式消声器是阻性消声器中简易的一种。 在过热、高流速燃烧废气的周期性作用下，柴油发电机的排气管系统会发生振动和热膨胀位移。当管系热膨胀位移发生的应力远超过排烟管系固定支撑处材料的强度极限，将对固定支撑造成破坏。因此，大型柴油发电机在管系布置中一般采用排气波纹管来补偿排气管系因热负荷发生的热膨胀位移，从而消除排烟管系因热膨胀位移发生的巨大应力，保证柴油发电机可靠运转。 减振垫安装于底座与水泥基础之间，起到吸收震动的功能。根据形状分为方形减震垫、碗形减震垫。减震垫的主要材料是天然胶、氯丁胶以及丁晴胶以及上下壳体，发电机组中的减震垫要求应用范围大约在25hz，柴油发电机组发出的电是50hz以及60hz，只要低于这个数值1倍左右就算达标，比较差的减震垫的材料已生胶为主，手感上无弹性、载重压缩比呈现非线性，以及表面较为粗糙，而且容易老化。 柴油发电机组各独立电气回路对地及回路间应能承受试验电压数值为表1规定、频率为50Hz、波形为实际正弦波、历时1min的绝缘介电强度试验而无击穿或闪络现象。 2、起动检测 常温条件下向自动起动机构发出自动启动指令（模拟大电市电中断供电、模拟电网市电电压下降至规定值等），观察柴发机组是否自动起动、升速、建压、合闸供电，运行1min，重复进行3次，间歇时间小于20s；柴油发电机组自动起动后，观察柴油发电机组是否自动加载；加额定负载后，观察柴油发电机组是否能在20s内带额定负载运转；检查低温启动装置的电路、管路、油路等是否畅通。 通过模拟的办法在柴发机组的控制屏上对相应的传感器输入信号接入端子给人为的闭合信号，观察柴油发电机组能否自动保护停机或告警；柴发机组应具有的保护包含：机油压力低、过欠电压、超欠速、水温高、发电机温度高、过载、短路保护、逆功率（并联时测）、过电流等。 柴油发电机组额定长行功率的连续运行试验：（1）柴油发电机组在额定工况下满载运转11h后，紧接着过载10%运转1h；（2）每隔30min记录一次功率、电压、电流、功率因数、频率、柴油发电机冷却出水（或风）温度及机油温度（在仪器板温度表上读取）、添加燃油时间等。（3）观察柴发机组是否发生停机、降功率等不正常情形；柴油发电机组铭牌上未标出额定功率数值的，发电机厂商应提供相应的常载功率数值以供测试。 柴油发电机组按0%→50%突加负荷，然后从50%→慢慢加至100%（不小于5%），最后100%→0%突减负荷，重复进行三次。取三次结果的平均值。 柴油发电机按100%--0负载突减特性测试。使用电能质量分述仪表记录波形，查看柴发机组能否保持稳定的输出，是否引起柴油发电机组保护性停机，以及是否出现频率异样、电压异常导致的电源设备的报警甚至停机。7、容性负荷能力测定（YD502新的测试方法，arctan0.95计算要求加入） 测量容性负荷时，按照柴发机组输出较大有功容量的100%配置阻性负载，并按照容量因数超前（容性）0.95配置相应的容性负载。柴油发电机组在额定工况下运转1h。每隔30min记录一次功率、电压、电流、容量因数、频率、柴油发电机冷却出水（或风）温度、机油压力和发电机绕组温度。 主要测试柴油发电站实载能力、冷热态电压变化、燃油消耗率和机油消耗率等指标。柴发机组先以额定容量带载运行2小时，紧接着以110%额定容量运转一小时，应无停机、降容量等不正常情形。运转过程中记录以下参数： 如有并机装置测试要求，则需在单机测试合格后，再进行并机性能测试。（1）模拟大电停电，观察本装置内油机是否能全部自动启动且并联成功，记录柴油发电机组从启动发出到全部油机并联成功的时间；（3）模拟并机测试自动加机减机用途逻辑验证，当负载减少到柴油发电机组退出一台柴油发电机组的要素时（通常80%），验证柴油发机电系统是否能够自动退出一台柴油发电机组，并自动停机；当负载增加到自动加另一个柴发机组时（通常85%），验证柴油发机电装置是否能够自动启动且能够并网到柴油发电机系统中实载运转；（6）模拟大电恢复，观察油机是否经过可调节的延时将所有负荷切回电网电源供电，油机在空载下运转约5分钟是否自动停机，控制装备是否自动复位，为下一次运转做好准备。 柴油发电机装配是一个复杂而综合性的程序，需要遵循一系列规定和要求。任何装配过程中的失误或疏忽都可能引起严重的后果，包括设备损坏、安全隐患和人员伤害。因此，对于柴油发电机的安装流程进行严查和记录非常重要。其中，检查记录不仅可以帮助确保装配工作的质量，还可以为后续的保养和损坏处理提供有价值的信息。通过记录柴油发电机的安装细节和验看结果，可以为日后的维护作业供应参考依据，从而提高设备的可靠性和寿命。综上所述，柴油发电机安装验看和记录，对于确保装配品质和装置稳定运行非常重要，是一个不可或缺的过程和文档。温馨警告：未经我方许可，请勿随意转载信息！如果希望领会更多有关柴发机组技术数据与产品资料，请电话联系销售宣传部门或访问康明斯发电机公司官网：柴油发电机气缸体和缸盖不平度、变形检验方式
摘要：康明斯发电机持久在高速度、大负载要素下作业，润滑不足、烧瓦抱轴等会致使汽缸体变形、开裂以及轴承座孔中心线的变化。康明斯发电机工厂在本文中以东风康明斯6BT5.9系列柴油发电机为例，细说了深圳某用户在实际操作中所产生的问题，并引荐了柴油发电机气缸体和缸盖的裂纹、不平度、变形检验步骤。 应力是造成发电机汽缸盖在使用步骤中产生裂痕和稳定性差的起因之一。在发电机运行程序中，汽缸盖会受到螺栓紧固力、燃气爆发压力以及活塞、连杆等出现的惯性力和离心力的用途，这些大小和方向都不相同的力，会使气缸盖产生轻微的弯曲和扭转，严重时甚至会产生裂痕。图1和图2分别为柴油发电机启动与停机时的应力云图。（1）使用管理不当，柴油发电机太热时，突然加冷水；或在冷态下急剧加热（柴油发电机起动后不暖机又急剧增加负载）；供油时间不对，发生早燃或爆燃，造成缸盖温度偏高等，导致缸盖热胀冷缩而发生裂痕；寒冷季节，停机熄火后，马上放掉水箱宝或没有放净，使缸体和缸盖由热骤冷或因剩余防锈水而冻裂。（3）维修时，气缸盖螺栓没有按规定顺序、规定功率拧紧，或各螺栓拧紧程度不一致，造成缸盖、缸体受力不匀而产生裂痕。 内部存在过大的应力，长期在发烫高压状态下工作，内应力慢慢向外释放，造成缸盖变形。 柴油发电机长期超负载运行；柴油发电机高温状态骤加防锈水；长期使用硬水，水道内产生过多的水垢，造成散热差，尤其是铝合金缸盖，膨胀系数大，热变形大，更容易造成翘曲。 装配时缸盖螺母没按规定功率、次序拧紧，或主观的增加功率，以为密封效果好，其实这样不但增大了缸盖的变形，破坏了密封，而且缩短了螺栓的使用年限；缸盖各螺检扭紧力不一致时，往往会造成局部凸起变形；气缸套过盈量过大或台肩凸出不一致，缸盖压紧后变形。在热车状态下拆除汽缸盖也是引起缸盖变形的重要因由。严查是重点是严查平整度，以及积碳程度和配气机构的磨耗度及间隙。 首先要检测气缸体缸壁的裂纹和缸盖不平度，然后可先用堵漏剂试验，如无法解除则需更替缸体或加装薄壁干式缸套。其次，要处理排气管不通的问题——疏通或换管，才能彻底解决故障。（2）汽缸盖变形∶下平面表面较大变形为0.05mm，进气歧管（或排气歧管）侧平面为0.10mm，排烟歧管侧平面为0.10mm。（2）用铲刀铲除汽缸体上平面（或汽缸盖下平面）和气缸盖下平面上气缸垫残余黏连物、气缸盖两侧的进气和排气接口平面上的残余黏连物。（4）放入清洗盆中，用煤油清洗气新缸体上平面、气缸盖下平面和汽缸盖两侧的进气和排气接口平面。（1）用一只手轻轻将刀刃直尺的锐角靠在气缸体上平面（或汽缸盖下平面），如图4（a）/（b）所示，另一只手用塞尺内0.05mm的检测片向刀刃直尺和汽缸体上平面（或气缸盖下平面）的缝隙中试插。（2）如果用0.05mm的测定片不能或很难插入刀刃直尺和汽缸体上平面（或气缸盖下平面）之间的缝隙中，则说明此测量点的变形量没有达到较大值，然后更换位置检验刀刃直尺和汽缸体上平面（或汽缸盖下平面）之间的其他缝隙。（3）如果测得图4（a）/（b）所示的位置上刀刃直尺和汽缸体上平面（或气缸盖下平面）之间的所有缝隙都没有达到较大限值，则再将刀刃直尺按照图中粗实线所示的其他几个方位，用上面两个步骤的方法重复进行检验。（4）在测量流程中，如果用0.05mm的测定片插入刀刃直尺和汽缸体上平面（或气缸盖下平面）之间的缝隙时有一些阻力或阻力很小，则说明此气缸体上平面（或气缸盖下平面）的变形量达到或超过了较大限值。（1）用一只手轻轻将刀刃直尺的锐角靠在气缸盖进气歧管（或排气歧管）侧平面，如图4（c）/（d）所示，另一只手用塞尺内0.10m m的检测片向刀刃直尺和汽缸盖进气歧管（或排烟歧管）侧平面的缝隙中试插。（2）如果用0.10 mm的测定片无法或很难插入刀刃直尺和气缸T盖进气歧管（或排烟歧管）侧平面之间的缝隙中，则说明此测定点的变形量没有达到较大限值，然后更换位置检验刀刃直尺和气缸盖进气歧管（或排烟歧管）侧平面之间的其他缝隙。（3）如果测得图4（c）/（d）所示的位置上刀刃直尺和汽缸盖进气歧管（或排烟歧管）侧平面之间的所有缝隙都没有达到较大限值，则再将刀刃直尺按照图中粗实线所示的其他几个方位，用上面两个流程的步骤重复进行检查。（4）在测量步骤中，如果用0.10mm的测定片插入刀刃直尺和汽缸盖进气歧管（或排气歧管）侧平面之间的缝隙时有一些阻力或阻力很小，则说明此汽缸盖进气歧管（或排气歧管）侧平面的变形量达到或超过了较大限值。（3）用压缩空气吹净汽缸体的上平面和气缸盖的下平面上的煤油时要戴好护目镜，气枪无法朝向人吹。 根据柴油发电机的作业环境和使用说明，选定适合的材料。对于发热高压环境，可以选购具有良好耐热性和耐腐蚀性的材料。 在制造程序中，确保加工精度和安装精度，以增强机体和缸盖的质量。同时，采用领先的铸造技术和热解决工艺，降低材料内部的短处。 定期检查冷却装置，确保其正常作业，避免柴油发电机偏热。同时，避免长时间高负载运转，以减轻温度变化对缸体和缸盖的影响。气门区域温度曲线、 减小柴油发电机的机械负荷，防范频繁的突加突减负荷。此外，选用适合柴油发电机组性能的润滑油，并按期更替。劣质机油会加剧柴油发电机损伤，进一步加剧缸体和缸盖的变形。 在生产步骤中加强质量检验，及时发现和消除变形问题。对于已经变形的机体和缸盖，进行替换或修复，以确保柴油发电机的正常运转。 汽缸盖构成复杂，壁厚不均匀，在发热高压下各部位热负载极不均匀，所有这些都会导致热应力的产生，同时，还承受很大的机械应力的功用。汽缸盖的工作要素相当恶劣，常产生汽缸盖裂痕和底平面翘曲变形等事故。本文在上述内容中对这两种损坏进行了浅述，陈说了检验与检修程序，以提升柴油发电机汽缸盖的修理品质。柴油发电机带不起负荷的原由
柴油发电机带不起负荷是指发不出应有的容量，其表现通常为柴油发电机达不到应有转速，即使达到应有的速度，稍加负荷排烟管便冒出黑烟；排烟声不均匀；转速降低；运行不平稳等.同一台柴油发电机，容量的大小不仅与速度有关，而且与供油量的大小，柴油燃烧性能的好坏等条件有关。空气滤清器不清洁会造成阻力增加，空气流量减轻，充气效率下降，引起发电机动力不佳。应根据要求清洁柴油空气滤清器芯子或排除纸质过滤器上的灰尘，必要时更替滤芯；排气管阻塞会造成排气不畅通，燃油效率下降。功率不足。应检修是否由于排气管内积炭太多而造成排烟导阻力增加，一般排烟背压不宜超过3.3Kpa，平时应经常清降排气管内的积炭；供油提前角过量或过小会造成油泵喷油时间过早或过晚（喷油时间过早则燃油燃烧不充分，过晚则会冒白烟，燃油也会燃烧不充分），使燃烧程序不是处于较佳状态。此时应检验喷油传动轴接合器螺钉是否松动，如果松动，则应重新按照要求调整供油提前角，并拧紧螺钉。因为活塞与缸套拉伤严重或损伤过，以及活塞环结胶造成摩擦损失增大，造成发电机自身的机械损失增大，压缩比减小，起动困难或燃烧不充分，下充气增大，漏气严重。此时，应替换缸套、活塞和活塞环。油路不畅，进气受阻，遭成混合和气过稀或过浓；点火时间过迟或触点间隙过小或过量；发电机排烟管漏气；高压分线漏电或脱落，分电器插孔漏电或窜点；分电器凸轮损伤不均或火花塞积炭过多，裂损漏电。汽缸盖与机体结合面漏气，起动时有有一股气流从衬垫处冲出：汽缸盖大螺帽松动或衬垫损坏。缸垫不密封，烧蚀；气门座圈烧蚀，不密封或脱落；气门弹簧过软作业不好；活塞环咬死或对口；活塞配缸间隙过量。检验柴油发电发电机组是否正常作业的一项重要指标就是输出容量是否稳定正常，而许多用户会困惑，为何柴油发电发电机组运行一段时间后会输出无力，而柴油发电发电机组功率低效将会影响发电机技术工程师提供作业的进程。首先维修冷却器和散热器，解决水垢；检测有关管路是否径过小。如环境温度偏高应改进通风，临时加强冷却手段。气缸组件故障：此时不但动力无劲，而且有漏气，进气管冒黑烟，有不正常的敲击声等现状。4、将柴油滤清器的滤芯与输油泵解体下来，检查进油滤网是否清洗，若滤网清洁，则应检测一下喷油咀是否雾化良好。7、经过以上六步的修理，如果柴油发电发电机组仍然存在功率不足的情形，则检修一下发电机组气缸压力是否正常。柴油发电机调速器内部的调速弹簧发生弹力减弱或本身调整“非法”，连杆轴瓦与曲轴的间隙过大，各轴瓦、衬套与轴颈间产生拉伤状况，活塞、活塞环将气缸套拉伤，柴油发电机内部气缸压缩压力不足，使柴油燃烧不充分等，均会导致柴油发电机输出无力。柴油发电机气缸套失圆度、椭圆度和圆锥度的测量
【摘要】柴油发电机汽缸套早期损伤是一种易损的故障，气缸会早期磨耗的结果将致使柴油发电机供电不足，很难着车，窜机油严重和机油消耗量增大，甚至会造成自动熄火而使柴油发电机不能正常工作。本文较为全面而装置的解述了康明斯柴油发电机组气缸套表面不正常磨损的类型、原理，并关于性地提出各类磨损的防治策略，为柴油发电机汽缸套表面异常磨损研究领域提供参考。 汽缸套是发电机的关键零部件之一，其产品性能直接影响发电机的动力性、经济性、可靠性、环保性和安全性。汽缸套与汽缸盖、活塞、活塞环构成燃烧室，通过进气、压缩、燃烧、膨胀、排气等程序，将热能转化为机械能，供应动力**。汽缸套是发电机中工作环境较恶劣的零配件之一。 汽缸套长久受活塞环高速往复运动，承受大爆发压力和高温燃气功能，机械负荷和热负荷严重，润滑要素恶劣，要求产品具备高耐磨、高减磨、自润滑、耐腐蚀和良好的散热、抗变形等性能。其具体的失效形式是损伤，形成磨损的详细原由包括汽缸套本身结构因由导致的磨耗、未正确使用造成的磨耗以及维修不正常所造成的磨损（如图1所示）。高效减少磨耗、延缓失效对提高内燃机性能有着极其重要的意义。 气缸套使用一段时间，就会发生不均匀磨耗。其特性是沿长度方向发生失圆度，沿圆周方向产生椭圆度和圆锥度。磨损较大、较不均匀的部位，通常是在活塞处于上止点位置时，第一道气环相对应的缸壁处，往下使逐渐减轻，康明斯柴油发电机气缸套在活塞运动区域之外磨损很小，特别是在磨耗较大断面以上部位，几乎没有损伤。故而在此处形成明显的台肩。 由于发电机组散热器用复合箔在工作状态下要承受600 ℃发热，因此需要具有良好的抗下垂性能.参照日本低温焊接**的抗下垂性试验方法测试复合箔的抗下垂性。 利用发电机专用软件模块进行了汽缸套-活塞碰撞动力学仿真，获得了汽缸套与活塞接触区域内，气缸套内部表面的每个节点的碰撞力，而且对每个不同的活塞型线进行了碰撞动力学仿真.对于无损伤、保持原始型线的活塞，气缸套的中上部接触区域中某一节点的碰撞力的动态响应如图2所示。通过上述气缸套-活塞碰撞动力学仿真总述，可以获得汽缸套内部表面各节点的碰撞力结果。 汽缸套沿长度方向发生失圆度，与其作业要素密切相关，可从润滑、冷却、温度、压力、活塞动力转速、磨料和腐蚀性物质等方面来简述其原由。 气缸套上部润滑条件较差。因为康明斯柴油发电机气缸套多采用激溅式润滑，康明斯柴油发电机气缸套上部润滑油较少，而且康明斯柴油发电机汽缸套上部温度较高，润滑油的粘度较低，油膜强度较弱。而康明斯柴油发电机气缸套上部又与发烫气体接触时间较长，易烧损气缸壁上的油膜，形成半天摩擦或边界摩擦，这些因素都使康明斯柴油发电机气缸套上部损伤比下部大，从而产生失圆度。 康明斯柴油发电机汽缸套上部承受的压力较大。这个压力除了活塞本身的弹力以外，主要是燃烧流程出现的高压气体窜入活塞环背隙而用途于气缸壁的压力。由于这个压力随活塞下行而减小，因而造成康明斯柴油发电机汽缸套上部磨耗较大。 来自空气中的灰尘，以及不完全燃烧时发生的积炭等磨料，进入气缸壁与活塞、活塞环的配合表面之间，随着活塞在汽缸中的往复运动，会造成磨料损伤。这些磨料在康明斯柴油发电机汽缸套上部时，其棱角较锋利，向下会沿途磨钝，因而康明斯柴油发电机汽缸套上部损伤较大。 气缸套上部腐蚀较强烈，这也是康明斯柴油发电机气缸套上部磨耗大于下部的重要原由。（1）康明斯柴油发电机气缸套内的燃料燃烧后，会产生水蒸气和某些酸性物质。例如燃料中含有的硫化物在燃烧中与水蒸气化合生成硫酸，二氧化碳与水蒸气化合形成碳酸，在过热燃烧时，大气中的氮与氧化合成氧化氮，而氧化氮又与水蒸气化合生成硝酸等等，这些酸性物质会使汽缸壁发生化学腐蚀。（2）当气缸壁温度低于露点温度时，燃烧废气中的水蒸气在汽缸壁上凝结为水滴，会发生比化学腐蚀严重得多的电化学腐蚀。腐蚀物被运动的活塞环刮去后，又出现新的腐蚀，这样不断重复，越靠近康明斯柴油发电机汽缸套上部化学腐蚀和电化学腐蚀就越严重。实践证时，当防锈水温度低于85℃时，气缸壁腐蚀较严重，而在此温度以上时，燃烧后生成的水蒸气和酸类物质可随废气排出，影响性要小得多。 康明斯柴油发电机汽缸套沿圆周方向损伤不均匀，出现椭圆度和圆锥度则与下列要素有关： 在正常因素下，汽缸套的较大椭圆通常也是出现在康明斯柴油发电机汽缸套上部润滑条件较差的较大磨损位置。 活塞环压力沿径向的分布是不均匀的，其开口处的单位压力常达平均压力的好几倍，这也是康明斯柴油发电机气缸套沿径向发生偏磨的缘由。 在正常条件下，活塞往复运动的侧压力会使康明斯柴油发电机气缸套在连杆运动平面出现较大的磨耗，而侧压力较大的一边，损伤也较大。因而促使康明斯柴油发电机气缸套沿径向出现椭圆度和圆锥度。注意，由于侧压力的较大位置并不在康明斯柴油发电机汽缸套上部，故而对较大椭圆度和圆锥度的形成不起主要功能。 另外使用维保不当，工作环境恶劣，润滑油无法及时添加或使用不洁净的润滑油，柴油发电机汽缸套或活塞环变形，连杆扭曲等等，都会使康明斯柴油发电机汽缸套发生早期磨耗。 用量缸表测定汽缸的椭圆度和圆锥度，是在垂直于气缸内壁工作表面的三个截面上进行测定的，如图3所示。 第一个截面在活塞上止点时的第一道活塞环所处的位置，在这个位置，气缸内磨损量较大；第二个截面在汽缸套内壁的中间位置；第三个截面在活塞下止点时能后一道活塞环位置处，在这个位置，气缸内壁的损伤量较小。在三个截面上分别泱出每一个截面的左、右和前、后方向的直径，就可计算出气缸的圆锥度和椭圆度。同一个截面内检测出的互相垂直的两直径的差值为椭圆度。分别在气缸套内壁的三截面上的相同方向上，检测出的较大直径和较小直径的差值为圆锥度。量缸表在汽内壁损伤的较大位置外测定的直径与标准尺寸的差值为该缸的较大损伤量。在通常情形下，对汽缸套的椭圆度要求是：汽缸套的内径小于100mm时，椭圆应小于0.2mm;气缸套的内径大于100mm时，椭圆度应小于0.30mm。气缸套的大限度椭圆度为3D/1000mm（D为缸套内径）。对气缸套的圆锥度要求是：气缸套度大于250mm时，圆锥度应小于0.025~0.5mm。在正常情况下，允许气缸套的圆度为0.05mm，较大极限圆锥度不允许超过5D/1000mm。 压力表是另一种常见的气缸压力测定工具，如图4所示。与压力传感器不一样，压力表通常是机械式的机构，它操作弹簧原理或其他机械系统来测量气体或液体的压力。在汽缸压力测量中，压力表一般需要通过连接管与气缸内的气体相连。当气体压力功用在压力表上时，压力表的指针会随之移动，指示出气缸内的压力数值。 柴油发电机的汽缸压力测试是检修柴油发电机内部构成和性能情形的重要对策。一般来说，汽缸压力测试能够反映出柴油发电机的压缩比、燃烧室密封性、活塞环的磨耗程度、喷油装置的工作状态等方面的问题。通过对柴油发电机的汽缸压力测试，可以及时发现柴油发电机的损坏和问题，并采取相应的检修策略，从而确保柴油发电机的正常运行和可靠性。 在进行气缸压力测试之前，要先察看柴油发电机的供电是否正常，以及检查试验仪器的连接线路是否良好。同时，要将柴油发电机的冷却液排放干净，确保柴油发电机处于干燥状态。 将汽缸压力测试仪器连接到柴油发电机的高压油管上，然后将高压油管拧紧，确保油管的密封。 接下来，启动柴油发电机，并将其运转到一定的速度下，然后按下汽缸压力测试仪器上的测试按钮，即可进行汽缸压力测试。在测试流程中，要根据测试仪器上的指示器，记录下各个气缸的压力值。 测试完成后，按照气缸压力测试仪器上的使用策略进行数据排除。将测得的压力值作图，简述各个气缸测试结果的区别性，并根据测试结果判定柴油发电机的内部结构和性能情况。 汽缸套在润滑不良、发烫、高压、交变载荷和腐蚀物质的用途会出现早磨、穴蚀、裂痕等易见失效形式。检修维保和操作错误是造成早期过大磨耗的具体缘由，只有了解，掌握了气缸套的正常损伤和早期非正常磨耗的规律、缘由和预防对策，才能提升其综合性能。采用螨墨铸铁气缸套，对气缸套进行表面改性处理以及领先珩磨工艺等这些途径都可以减少汽缸套的磨耗，增长汽缸套的使用时限。柴油发电机带负载试验的目的和时机
为确保重要生产装置的安全，重要生产企业通常都会设置康明斯发电机组作为应急电源，而柴油发电机的维护和维护是保证其是否能在紧急情况下正常运转的关键。如何才能检查维保和保养是否到位，柴油发电机组的可靠性是否合格？因此，康明斯公司保养规程规定柴油发电机应当每周做空载试验，每年做带负荷试验。试验的目的是为了对柴油发电机的动态特点进行摸底，了解柴油发电机的起动特点参数、调整特性参数、负载冲击特点参数，并且根据这些参数调整损坏情形下的保安装置启动顺序，保证故障状况下柴油发电机具备可靠运转和适应负荷的能力。通过人为地在发电机上放置负荷来设置。负荷在预先安排的时间以增量kW负荷步进施加，这种增加将连续到发电机以110%运行，此时负荷逐渐减小。每次增加kW负荷时，都会记录发电机临界性能的测试读数。并记录发电机处理升压的能力，以及它在可能的较大输出水平和持续时间段内继续运转的能力。这些测试确认柴油发电机组的基础组件处于较佳运转状态，随时可以使用。在进行负荷银行测试时，使用专业装置人为地将负荷施加到发电机上。每台柴油发电机在使用之前都要进行了电阻负载测试，以确保柴油发电机符合要求的高标准。在成功完成负荷箱测试之前，则不该当马上操作发电机。测试以递增的间隔在阶跃负载上运行，直到较终在满负载下运转，以证明发电机的健康现状并确认其负荷能力。因此，康明斯公司强烈建议您对柴油发电机进行年度负荷测试，若无带载测试条件的单位可采用假性负载机来进行试验，以确保完全可靠和可使用的电源，能够在其较大主要负载下运行。当您的下一次关键主电源断电并需要紧急电源时，而柴油发电机已经过负荷测试，就可以放心操作它了。柴油发电机的运行的可靠性是企业生产的最后生命线，因此其实载试验的安全性尤为重要。在没有借鉴的前提下，应为成立专门的试验小组，再由运行部、设备部及安监分部电气专业人员构成试验小组，以保证这项试验有效、可靠地进行。为保证试验的顺利进行，试验小组负责编写规范的启动举措、操作票，对试验作业负责，并将试验结果攻略以供所有运行人员学习、参考，此外在试验成功后对相关的规程、标准操作票进行修改，以达到闭环管理的要求。当班运转人员根据方法对策、运行规程及操作票，并在试验小组的指导下负责试验阶段的运行使用。通常柴油发电机不得与保安段并列运行，对于尚未做过柴油发电机并网带负载运行的用户，应在停机或启机前做首次试验是比较合适。这样即使在试验程序中发生冲击，使一段保安段失电，甚至是保安段进线开关失灵情形下锅炉段或汽机段状况发生，停运发电机组不会受较大危害。若用户拥有多台康明斯发电机组的装备，可在每一台发电机组首次试验成功后，同台发电机组再做正常运转情况下的试验。柴油发电机的布置容量足够供应使机组安全停运的重要装置操作，在带负荷试验中，柴油发电机组启动并网后应小幅度调节，使其出力慢慢增加至持续容量值，并严密监视就地及CRT表计数据，使各项指标特别是容量及电流不超过额定值。运转到规定时间（通常为20分钟）后，再慢慢调小出力，直至容量为0，检测试验保安段运行正常后，分闸KO开关，停运柴油发电机。柴油发电机水力、电力及电涡流测功器
为了绘制柴油发电机的特性曲线，需要专门的试验测试因素。由于柴油发电机是动力机械，在热功转换的工作流程中对外输出功的同时，会引起强烈的震动。故而，为了正确测定各必要的性能数据，需要将柴油发电机和必要的测定装备及系统固定在坚实而又防震的专用基本上（图1），基本的振幅一般要求不得大于0.05～0.1mm。为了测定柴油发电机的输出功率或转矩，将柴油发电机和测功器在台架上通过联轴器对中连接，并用转速传感器测定主轴或与曲轴同轴连接的测功器轴的速度。由于试验探讨的内容不同，所需要的测试装置有所区别，但是较基础的测试装备有测功器、油耗仪、速度表及排放测试设备等。除此之外，试验台还需要专门的水箱宝系统以保证试验时柴油发电机的工作温度保持在设定的恒温状态，以及向柴油发电机供给所需燃料的燃料供给装置，试验室专用通风装置、消声装置等辅助系统。测功器是专门用来测定柴油发电机动力性指标的装置，具体测定输出转矩Ttg，同时检测柴油发电机的转速n，然后用公式Pe＝Ttgn/9550，求得柴油发电机的输出容量，并根据功率和平均高效压力的关系式，计算平均高效压力Pme。测功器能吸收柴油发电机输出的功，利用这一特点可任意改变柴油发电机的负荷和转速，由此模拟柴油发电机的使用工况。根据测功器吸收功的原理不同，将常用测功器分为水力测功器、电力测功器和电涡流测功器三种。水力测功器是通过在柴油发电机带动测功器转子同步旋转时由转子和外壳构造的涡流室内水的旋转运动，将测功器外壳在水的摩擦力作用下摆动一个与输出转矩成正比的角度，由此检测柴油发电机的输出转矩。涡流室内旋转运动的水量越多，水层越厚，摩擦力就越大，外壳摆动角度增加，则外壳上固定的测力机构的读数随之增加，表明水吸收的机械功越多。当柴油发电机稳定运转时，外壳的摆动角度不变，测功器读数稳定（图1）。水力测功器因为价廉、工作可靠、体积小等优势曾在国内外被广泛运用。但随着智能化程度及测定精度要求的不断提高，它逐渐被电力测功器或电涡流测功器所取代。电力测功器如图2所示，当柴油发电机带动直流发电机的转子在定子磁场中转动时，转子切割磁力线而产生感应电流，感应电流的磁场与定子磁场相互功能发生电磁力矩。受该力矩的用途，浮动支承在轴承上的定子外壳摆动一个与该电磁力矩成正比的角度。在定子外壳上固定测力装置，检测此时外壳摆动角度时的力矩大小，该力矩大小与柴油发电机加载在转子上的转矩相等。通过改变定子磁场的大小可任意调节该测功器吸收的柴油发电机输出转矩的大小，从而达到既调整负荷又测定输出转矩的目的。电力测功器虽然装置较复杂，价格高，但因为能销售电能，反拖柴油发电机，而且工作灵敏，测量精度高，因而得到广泛运用。电涡流测功器也是目前常载的一种测功器。它主要利用涡电流效应将柴油发电机输出的机械能转变为电能，再将电能切换为热能。该测功器吸收能量的详细部分是制动器，由转子和定子结构（图3）。定子包括铁壳、涡流环和励磁线圈。而铁壳、涡流环、空气隙和转子组成磁路，当外界直流电源向励磁线圈供电时，在该磁路上发生磁力线中的虚线）。柴油发电机驱动转子旋转，此时由于在磁路中转子外缘涡流槽的存在，在空气隙处磁力线密度发生变化，因而在涡流环内发生感应电动势而形成电涡流。此电流与所产生的磁场相互功用形成电磁转矩，使浮动在支承上的定子摆动一个角度。调整励磁电流，即可改变电涡流强度，从而测功器所能吸收的机械功不同，定子摆动角度也不一样，由此既可检测转矩又可调整负载。由于涡流电路有一定电阻，在涡流环内存在电能损耗，使涡流环过热，故而需要冷却液来强制冷却涡流环。这种测功器操作简便、组成紧凑、运行平稳、测定精度较高，但是不能反拖柴油发电机，而且能量不能销售，成本也较高。
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